[某工厂变电所设计] 某工厂车间变电所供配电设计
第一章 绪论
1.1.1机械工厂供电的意义和特点
工厂是工业生产的主要动力能源。工厂供电设计的任务是从电力系统取得电源，经过合理的传输，变换，分配到工厂车间中的每一个用电设备上。随着工业电气自动化技术的发展，工厂用电量的迅速增长，对电能的质量，供电的可靠行以及技术经济指标等的要求也日益提高。供电设计是否完善，不仅影响工厂的基本建设投资，运行费用和有色金属的消耗量，而且也反映到工厂供电的可靠性和工厂的安全生产上，他与企业的经济效益，设备和人身安全等是密切相关的。
供电设计的任务是从厂区以外的电网取得电源，并通过厂内的变配电中心分配到下厂的各个供电点。它是工程建设施下的依抓，也是日后进行验收及运行维修的依据。供电设计首先要确定供电系统并进行用电负荷计算，然后将设计的供电系统图及用电容量向供电部门申请。申请用电容量的大小应满足生产需要，也要考虑到节省投资和节约能源，这就要求设计者对对工艺专业和公用专业用电负荷系数有足够的把握。在设计计算中除了查找资料外，还必须借助于设计者在实践中长期积累的经验数据。由于机械工厂车间组成类型多，产品、工艺日新月异，对供电要求各不相同，非专业设计院或个体设计者一不了解机械生产工艺和生产规律，要作出好的设计，相对来说要困难些。比如机加工车间，从设备明细表中看出用电电量颇大，大小设备用电量相差较大，用电特点是短时下作制的设备多，机加工设备辅助传动电机一般仅工作几秒钟，而停歇时间却达几分钟、甚至几小时。在作负荷计算时对设备下作时间要了解, 并把不同的用电设备按组划分确定其计算功率。
工厂供电工作要很好地为工业生产服务，切实保证工厂生产和生活用电的需要，并做好节能工作，就必须达到下列基本要求：
①安全 在电能的供应，分配和使用中，不应发生人身事故和设备事故 ②可靠 应满足电能用户对供电可靠性即连续供电的要求 ③优质 应满足电能用户对电压和频率等质量的要求
④经济 供电系统的投资要省，运行费用要低，并尽可能节约电能和减少有色金属的消耗量
此外，在供电工作中，应合理的处理局部和全局，当前和长远等关系，既要照顾全局和当前的利益，又要有全局观点，能顾全大局，适当发展。
机械工厂供电设计是机械行业工程设计的重要组成部分，它的设计质量已引起有关部门的关注。对设计单位的选择应参照国际贯例，采取招、投标的方式。对设计单位的专业技术水平以及
声誉和资历等都应成为能否承担设计任务的重要条件。设计部门的专业技术水平以及设计的标准化、规范化和发展规划都与机械下程项目的成功、合理、安全、经济密切相关。 1.1.2本工厂负荷性质
本厂除空压站，煤气站部分设备为二级负荷外，其余均为三级负荷。关于负荷性质，按GB50052-5《供配电系统设计规范》规定，根据电力负荷对供电可靠性的要求及中断供电在政治经济上所造成的损失或影响程度，电力负荷分为以下三级：
一级负荷 中断供电将造成人身伤亡者；中断供电将在政治上，经济上造成重大损失，例如重要的交通枢纽，重要通信枢纽，重要宾馆，大型的体育场，经常用与国际活动的大量人员集中的公共场合等用电单位中重要的电力负荷。在一级负荷中，当中断将发生中毒，爆炸和火灾等情况的负荷，以及特别重要的场所的不允许中断供电的负荷，应重视为特别重要的负荷。
二级负荷 中断供电将在政治，经济上造成较大损失者，例如主要设备损坏，大量产品报废，连续生产过程被打乱需较长时间才能恢复，重点企业大量减产等；中断供电将影响重要用电单位的正常工作者，例如交通枢纽，用电枢纽，通信枢纽等用电单位中重要的电力负荷以及中断供电造成大型影剧院，大型商场等较多人员集中的公共场所秩序混乱者。
三级负荷 不属于一级负荷和二级负荷的电力负荷。
本机械厂为机械制造工厂，所以要求用两回路供电，供电变压器也应有两太（这两台变压器不一定在同一变压所）。在其中一回路或一台变压器发生故障时，不至于断电。 1.1.3工厂供电系统总述
工厂供电系统是由工厂总降压变电所（高压变电所），高压配电线路，车间变电所，低压配电线路及用电设备组成。一般中型工厂的电源是6~10kV。电能先经高压配电所，有高压配电线路将电能分送至各个车间变电所。车间变电所内装设有电力变压器，将6~10kV的高压降为一般低压用电设备所需的电压，通常降为220/380V（220V 为三相电路相电压，380V 为其线电压）。如果工厂有6~10kV的高压用电设备，则由高压配电所直接对其配电。
图是一个比较典型的中型工厂供电的简图。该简图只用一根线来表示三相线路，即绘成单线图的形式，而且该图除母线分段开关和低压联络线上装设的开关外未绘出其他开关电器。
从上图可看出，该厂是典型的“单母线分段制”。在任一电源进线发生故障或进行检修而被切除后，可以利用闭合母线分段开关，由另一条电源进线对整个配电所（特别是其中的重要负荷）进行配电，从而提高了供电的可靠性。这类接线的配电所通常的运行方式是；母线分段开关闭合，整个配电所由一条电源进线作为备用。工作电源通常来自公共电网（电力系统）。而备用电源通常通过联络线来自邻近单位的变，配电所。
上图所示高压配电所有四条高压配电出线，供电给三个车间变电所，其中1车间变电所和3号车间变电所各装有一台配电变压器，而2号车间变电所装有 两台，并分别有两段母线供电，其低压侧有采用单母线分段制，因此对重要的低压用电设备可由两段母线交叉供电，各车间变电所的低压侧，均设有低压联络线相互连接，以提高供电系统运行的可靠性和灵活性。此外，该高压配电所还有一条高压配电线，直接供给一组高压电动机；另有一条高压线，直接与一组高压并联电容器相连。3号车间变电所低压母线上也连接一组低压并联电容器。这些并联电容器都是用来补偿无功功率提高功率因数的。
对于大型工厂及某些进线电压为35kV 几以上的中型工厂，通常经过两次降压，也就是电源进厂以后，先经总电压变电所，其中装有较大容量的电力变压器，将35kV 及以上的电源电压降为6~10kV的配电电压，然后通过6~10kV高压配电线将电能送到各个车间变电所，也有的经高压配电所在送到车间变电所，最后经车间变电所的配电变压器降为一般低压设备所需的电压。其系统简图如下图所示。
有的35kV 进线的工厂，只经一次降压，既35kV 线路直接引入靠近负荷中心的车间变电所，经车间变电所的变压器直接降为低压用电设备所需的电压，如图所示。这种供电方式，称为高压深入负荷中心的直配方式。这种直配方式，可省去一级中间变压，从而简化的供电系统，节约的有色金属，降低电能损耗和电压损耗，提高供电质量。然而这要根据厂区的环境条件是否满足35kV 架空线路深入负荷中心的“安全走廊”而定，否则不宜采用，以确保供电安全。
由以上分析可知，配电所的任务是接受电能和分配电能，不改变电压，而变电所的任务是接受电能，变换电压和分配电能。以上所讲变，配电所中的母线，有称汇流线，其任务是汇集电能和分配电能。以上所讲的工厂供电系统，是指从电源进线进厂起到高低压用电设备进线端止的整个电路系统，包括厂内的变，配电所和所有高低压配电线路。 1.1.4 计算机辅助设计(CAD)在供电系统中的应用
计算机辅助设计(CAD)已应用于供电系统，并取得一些可喜成果. 用CAD 技术进行系统分析，并应用于实践，旨在推动CAD 技术在工业等各个领域中的应用. 1供电CAD 系统的分析
供电系统CAD ，目前主要用来进行各种参数计算，方案的比较确定，装置、设备的选择，绘图及数据处理等. 因此，从用户的角度来看，作为一个满意的供电的CAD 系统，一般应该有以下的性能品质.
1、灵活性即具有各种灵活的输人方式和输出方式，以满足用户的要求.
2、交互性即具有最方便的人机对话功能，对话简单易行，使不同水平的用户易于掌握应用. 3、可靠性即系统工作的不间断性.
4、可扩展性即系统能较容易地进行功能的扩充和完善 5、可维护性即系统运行中维护方便，操作简便等. 1.1.5工厂配电电压的选择
（一）工厂供电的选择
工厂供电电压的选择，主要取决于当地电网的供电电压等级，同时也要考虑工厂用电设备的电压，容量和供电距离等因素。由于同样的配送功率和输送距离条件下，配电电压越高，线路电流越小，因而线路采用的导线或电缆截面越小，从而可以减少线路的初投资和有色金属消耗量且可减少线路的电能损耗的电压损耗。下表示出各级电压线路合理的输送功率和输送距离，供参考。
表：各级电力线路合理的输送功率和输送距离
（二）工厂高压配电电压的选择
工厂高压配电电压的选择，主要取决于工厂高压用电设备的电压及其容量，数量等因素。工厂采用的高压配电电压通常为10kV 。如果工厂拥有相当数量的6kV 用电设备，或者供电电源电压就是6kV ，则可考虑采用6kV 电压作为工厂的高压配电电压。如果不是上述情况，6kV 用电设备数量不多，则应选择10kV 作为工厂的高压配电电压，而6kV 高压设备则可通过专用的10/6．3kV 的变压器单独供电。
如果当地的电源电压为35kV ，而厂区环境条件又允许采用35kV 架空线路和较经济的35kV 设备时，则可考虑采用35kV 作为高压配电电压深入工厂各车间负荷中心，并经车间变电所直接降为低压用电设备所需的电压。这种高压深入负荷中心的直配方式，可以省去一级中间变压，大大简化供电系统接线，节约有色金属，降低电能损耗和电压损耗，提高供电质量，因此有一定的推广价值。但必须考虑厂区要有满足35kV 架空线路深入负荷中心的“安全走廊”，以确保安全。 （三）工厂低压配电电压的选择
工厂的低压配电电压，一般采用220/380V，其中线电压380V 接三相动力设备和380V 的单相设备，相电压220V 接一般照明灯具和其他220V 的单相设备。但某些场合宜采用660V 甚至更高的1140V 作为低压配电电压。例如矿井下，由于负荷中心往往离变电所较远，因此为保证负荷端的电压水平而采用比380V 更高的电压配电。采用660V 或1140V （只用于矿井下）电压配电，较之采用380V 配电，不仅可以减少线路的电压损耗，提高负荷端的电压水平，而且能减少线路的电能损耗，降低线路的有色金属消耗量和初投资，增大配电范围，提高供电能力，减少变电点，简化供配电系统。因此提高低压配电电压有明显的经济效益，是节电的有效措施之一，这在世界各国已成为发展的趋势。但是将380V 升高为660V ，需电器制造部门全面配合。我国现在采用660V 电压的工业，尚只限于采矿，石油和化工等少数部门。至于220V 电压，现在规定不作为低压三相配电电压，而只作为单相配电电压和单相用电设备的额定电压。 1.1.6‘ABC ’法简述
我国工厂设计工作者提出‘ABC ’法求计算负荷，其特点是： 1运用概率论的基本原则找出计算负荷与设备容量之间的关系；
2利用单元功率的概念和‘AB ‘列表法，将繁杂的功率运算简化为台数的运算，使运算简单准确，适宜工厂设计利用。
利用‘ABC ’求计算负荷的公式为
P 30=DK d (A +
式子中 D——单台等值功率（kW ），D 可取任意值，一般取D=3kW； K d ——该组用电设备的利用系数
A=
∑n K
i i =1m
m
i
B=
∑{1+2+3+... +(K
i =1
i
-1)}n i
‘ABC ’法也把计算负荷看作是平均负荷P 与计算负荷对平均负荷参差值的叠加，但它对这个参差值的估算，是由设备的容量总平方和的方根
表征的，该方根随设备台数N 和
设备的容量P 而变化，容量值越大，对方根的影响越大，如一台100kW 的设备，就相当于3KW 的设备1100台，这一点是符合负荷变化的实际的。
‘ABC ’法适用于连续工作制，短时，反复短时工作制类设备，只要一组设备的利用系数明确，就可方便的确定它的计算负荷P ，与此同时，还可得出平均功率，有效功率，前者可用来计算电能需要和确定功率因数补偿装置等。后者可用来计算电能损耗。整个运算可在一次列表中完成。通过所列表格，可以求出车间主干线，变电所，配电所，全尝等各级配电点的负荷，各级运算中不必乘以同期系数，计算本身也和方便，只需对设备台数进行简单的加法，不牵涉到设备容量的繁琐计算，因而节约了时间。‘ABC ’法的另一特点，就是它的基本计算系数是最大负荷班的平均系数，该系数的数值确定，易于通过实测取得，因而使本方法具有使用价值。 第二章 设计的基础材料及方案论证 2.1.1设计总基础资料
（1）厂区平面布置图
表：本厂产品及单耗
（2）负荷类型及大小
本厂除动力站，房部分设备为二级负荷外，其余均为三级负荷
（3）工厂为二班制 全年工厂工作小时数为4500小时，最大负荷利用小时数：Tmax=4000小时。年耗电量约为2015万kWh （有效生产时间为10个月）
（4）电源 工厂东北方向6公里处有新建地区降压变电所，110/35/10kV，1×25MVA 变压器一台作为工厂的主电源，允许用35kV 或10kV 中的一种电压，以一回架空线向工厂供电。35kV 厕系统的最大三相短路容量为1000MV ·A ，最小三相短路容量为500 MV·A 。
备用电源 此外，由正北方向其他工厂引入10kV 电缆作为备用电源，平时不准投入，只在该工厂主电源发生故障或检修时提供照明及部分重要负荷用电，输送容量不得超过全厂计算负荷的20%。
（5）功率因数 供电部门对功率因数的要求为当以35kV 供电时，cos Φ≥0.85。 （6）电价计算 供电部门实行两部电价制。
1基本电价：按变压器安装容量每1kV ·A ，6元/月计费；
2电度电价：供电电压为35kV 时，β=0.5元/（kWh ）；供电电压为10kV 时，β=0.55元（kWh ）。附加投资：线路的功率损失在发电厂引起的附加投资按1000元/kW计算
（7）工厂的自然条件 本厂所在地区年最高气温为38C ，年平均温度为23C ，年最低气温为-8C ，年最热月最高气温为33C ，年最热月平均气温为36C ，年最热月地下0.8m 处平均温度为35C 。当地主导风向为东北风，年雷暴日数为20。本厂所在地区平均海拔高度为500m ，地层以砂粘土为主，地下水位为2m 。 2.1.2供电方案论证
由于本地区仅能提供35kV 或10kV 中的一种电压，所以将两种电压的优缺点扼要分析如下： （一）35KV 与10KV 供电特点 方案一：采用35kV 电压供电的特点
1供电电压较高，线路的功率损耗及电能损耗小，年运行费用低； 2电压损失小，调压问题容易解决；
3对cos Φ的要求较低，可以减少提高功率因数补偿设备的投资；
4需建设总降压变电所，工厂供电设备便于集中控制管理，易于实现自动化，但要多占一定的土地面积；
5根据运行统计数据，35kV 架空线路的故障比10kV 架空线路的故障低一半，因而供电的可靠性高；
6有利于工厂的进一步扩展
方案二：采用10kV 电压供电的特点
1不需要投资建设工厂总降压变电所，并少占土地面积； 2工厂内不装设主变压器，可简化接线，便于运行操作； 3减轻维护工作量，减少管理人员；
4供电电压较35kV 低，会增加线路的功率损耗和电能损耗，线路的电压损失也会增大 5要求cos Φ的值高，要增加补偿设备的投资 6线路的故障比35kV 的高，即供电可靠性不如35kV 。
（二）经济技术指标的比较
方案一：正常运行时以35kV 单回路架空线供电，由邻厂10kV 电缆线路作为备用电源。根据全厂计算负荷情况，S 30=4485kV·A ，而只有少数的负荷为二级负荷，大多数为三级负荷，故拟厂内总降压变电所装设一台容量为5000 kV ·A 的变压器，型号为SJL1-5000/35型，电压为35/10kV，查产品样本，其有关技术参数为：ΔP 0=6.9kW, ΔP k =45KW,UK %=7,I0%=1.1变压器的功率损耗为: 有功功率损耗为：ΔP T ≈ΔP 0+ΔP （
S 302
）=6.9S N
×(
44852
) =43.1kW 5000
无功功率损耗为：ΔQ T ≈ΔQ 0+ΔQ N （
I %U %S S 3022
）= SN [O +K (30）
100100S N S N
=5000⨯[
1.1744852
+⨯() ]=336.6k var 1001005000
35kV 线路功率等于全厂计算负荷与变压器功率损耗之和。 P Q
’30’
=P30+ΔP T =4087+43.1=4130.1kV =Q30+ΔQ T
=1659+336.6=1995.6kV
30
" S 30=
=4587k var
cos Φ= P
.
’30
/ S
’30
=
4130.1
=0.90
4587
I
’
30
= S
’30/U N
=4587/⨯35=75.67A
考虑本厂负荷的增长是逐渐的，为了节约有色金属消耗量，按允许发热条件选择导线截面，而未采用经济电流密度选择导线截面。查有关手册或产品样本，选择钢芯铝铰线 LGJ-35 ，起允许电流为170A> I= 0.36Ω/km。
查有关设计手册，经过计算，35kV 供电的投资费用Z 1见表，年运行费用F 1见表
表 35kV的投资费用
’30
=75.67A 满足要求。该导线单位长度电阻 R0=0.85Ω/km ,单位长度电抗 X0
表 35kV供电的年运行费用F 1
方案二：采用10kV 电压供电，厂内不设总降压变电所，即不装设变压器，故无变压器损耗问题。此时，10kV 架空线路计算电流
I30=S30/3U N =4485/×10=258.95A
而 cosΦ= P30/ S30=4087/4485〈0.95 不符合要求
为使两个方案比较在同一个基础上进行，也按照允许发热条件选择导线截面。选择 LGJ-70， 钢芯铝铰线，其允许载流量为 275A ，R 0=0.46Ω/km， X 0=0.365Ω/km。
10kV 线路电压损失为（线路长度l=6km）；
∆U =(P 30vlR 0+Q 30lX 0)/U N
=（4087×6×0.46×1659×6×0.365）/10=1491.3V
∆U %=
表10kV 供电的投资费用
表10kV 供电的年运行费用
在上述各表中，变压器全年空载工作时间为8760小时；最大负荷利用小时T max =4000小时；最大负荷损耗小时τ可由T max =4500和cos Φ=0.9查有关手册中 关系曲线，得出τ=2300小时；β为电度电价[35kV时，β=0.5元/（kW ·h ）；10kV 时，β=0.55元/（kW ·h ）]。
由上述分析计算可知，方案一较方案二的投资费用及年运行费用均少。而且方案二以10kV
∆U
U N
⨯100=
1491.3
⨯100=14.9% > 5%
10⨯103
电压供电，电压损失达到了极为严重的程度，无法满足二级负荷长期正常运行的要求。因此，选用方案一，即采用35kV 电压供电，建设厂内总降压变电所，无论从经济上还是从技术上来看，都是合理的。
第三章 总降压变电所及主接线图设计 3.1.1总降压变电所位置选择及要求
根据前面已确定的供电方案，结合本厂厂区平面示意图，如图本工厂的降压变电所设在工厂的东北部，原理如下：
靠电源进线侧，接近负荷中心；
进出线方便，远离工厂中心区，不影响工厂厂区面积的利用； 靠近铁路专线，便于变，配电设备运输；
位于煤气站，锅炉房等空气污染源的上风侧，环境洁净； 与锻工车间保持足够距离以免受震动影响； 远离人员集中区，有利于安全便于保卫； 根据运行要求，对总降压变电所提出以下要求：
1 总降压变电所装设一台5000kV ·A ，35/10kV的降压变电所，与35kV 架空线路接成线路—变压器组。为便于检修，运行，控制和管理，在变压器高压侧进线处应设置高压断路短路器。
2 根据规定，备用电源只有主电源线路解列及变压器有故障或检修时才允许投入，因此备用10kV 电源进线断路器在正常工作时必须断开。
3 变压器二次侧（10kV ）设置少油断路器，与10kV 备用电源进线断路器组成备用电源自动投入装置（APD ），当工作电源失去电压时，备用电源立即自动投入。
4 变压器二次侧10kV 母线采用单母线分段接线。变压器二次侧10kV 接在分段Ⅰ上，而10KV 备用电源接在分段Ⅱ上。单分母分段联络开关在正常时闭合，重要二级负荷可接在母线分段Ⅱ，在主电源停止供电时，不至于使重要负荷的供电受到影响。
5 本总降压变电所的操作电源来自备用电源断路器前的所用变压器。当主电源停电时，操作电源不至于停电。
3.1.2总降压变电所的主接线图
35kV
RW9-35
GW 2-35
JDJJ-35
10kV
工作电源备用电源
GW 2-35
FZ-35
LCW-35
N o.12SW2-35G G -1A F -18G N 6-10T/600S N 10-10/600LA J-10-1/D
SJL1-5000/35
G N -10T/600
10kV LMY-3（50*5）LMY-3（50*5）10kV
（F ）-0.310/60010/60010/0.510-3*25
同N o.0同N o.0同N o.0同N o.0同N o.0同N o.0同N o.0
第四章 短路电流计算 4.1.1短路电流计算
计算短路电流的等值线路如下：
1. 求个元件电抗（用标幺制法计算） 设基准容量 U d 1=37kV ，U d 2=10. 5kA 而基准电流 I d 1=
S d U d 1
=100/3*37=1. 56kA
I d 2=⑴电力系统电抗
S d 3U d 2
=100/3*10. 5=5. 50kA
(3) 当S k MV ∙A 时，X 1. max =. max =1000
*
Sd S
(3)
k . max
=100/1000=0. 1
(3) 当S k MV ∙A 时，X 1. min =. max =500
*
S d
)
S k (3. max
=100/500=0. 2
⑵架空线路电抗
*
X 2=
X 0lS d
=0.36⨯6⨯100/372=0.1587 2
U d 1
⑶主变压器电抗
*X 3=
U k %S d
=7.5⨯100⨯103/100⨯5000=1.4
100S N
2. K-1点三相短路电流计算 系统最大运行方式时，总电抗标幺值
**
X *"(K -1) =X 1.max +X 2=0.1+0.1578=0.2578 ∑
系统最小运行方式时，总电抗标幺值
**
X *(K -1) =X 1.min +X 2=0.2+0.1578=0.3578 ∑
因此，系统最大运行方式时，三相短路电流及短路容量各为
(3)I K -1=
I d 1X
*
=1.56/0.2578=6.05kA
∑(K -1)
""(3)(3) I(3)∞(K -1) =I K -1=I K -1=6.05kA (3)i sh(k-1)=2.55I ((3)k -1) =2.55⨯6.05=15.43
(3)S K -1=
S d X
*
=100/0.2578=387.89MV·A
∑(K -1)
而系统最小运行时，三相短路电流及短路容量各为
I (3)"k-1=
"
1.56
=4.36kA
0.3578
"
"
(3)""(3)(3)I sh (k -1) =I k -1=I k -1=4.36kA
(3) ish(k-1)=2.55I k (3)-1=2.55×4.36=11.12kA
" "
(3)S K -1=
"
S d X *"(k -1)
∑
=
100
=279.49MV ∙A
0.3578
3. K-2点短路电流计算 系统最大运行方式时
***
X*(K-2)=X 1.max +X 2+X 3=0.1+0.1578+1.19=1.6578 ∑
系统最小方式运行时
***
X *"(K-2)=X 1.max +X 2+X 3=0.2=0.1578=1.19=1.7578 ∑
因此，三相短路电流及短路容量各为
(3)I k-2=
"
I d 2X
*
=5.50/1.4478=3.32kA
∑(K -2) I d 2
=5.50/1.5478=3.13kA
(3)"I K -2=
X *"(K -2)
∑
(3)""(3)(3)I ∞(k -2) =I k -2=I k -2=3.32kA
(3)""(3)I ∞(k -2) =I k -2=3.13kA
"
"
(3)(3)i sh =2.55I (k -2) (k -2) =2.55×3.32=8.47 kA
S k (3)-2=
S d X *(k -2)
∑
=
100
=60.32MV ∙A
1.6578
上述短路电流计算结果，如表所示
三相短路电流计算表
第五章 高低压电气设备选择
5.1.1高低压熔断器的选择与校验
熔体电流的选择
（1）保护电力线路的熔断器熔体电流的选择 通常电力线路的末端多为单台电动机或电动机组负荷。国际GB50055—93《通用用电设备配电设计规范》规定：保护交流电动机的熔断器熔体额定电流“应大于电动机的额定电流，且其安秒特性曲线计及偏差后略高于电动机起动电流和起动时间。当电动机频繁起动和制动时，熔体的额定电流还应加大1-2级”。据此，保护电力线路的熔断器熔体电流可按下列条件进行选择。
①熔体额定电流（I N.FE ）应大于线路的计算电流，即 IN.FE ≥I 30
②熔体额定电流应躲过线路的尖峰电流。由于尖峰电流是短时最大工作电流，考虑熔体的熔断需要一定的时间，因此满足躲过尖峰电流的条件为
IN.FE≥KI pk 式中K ——小于1的计算系数。
对单台电动机的线路：当电动机起动时间t st ＜3s 时，取K=0.25～0.35 当t st =3s～8s 时，取K=0.35～0.5
当t st ＞8s 或电动机为频繁起动、反接制动时，取K=0.5～0.6 对多台电动机的线路：取K=0.5～1。
③熔体额定电流与被保护线路的配合。当线路过负荷或短路时，为保证绝缘导线或电缆不致
因过热烧毁而熔断器不熔断的事故发生，要求
IN.FE≤K OL I al 式中I al ——绝缘导线和电缆的允许载流量；
Kol ——绝缘导线和电缆的允许短时过负荷系数。
若熔断器公作短路保护，对电缆和穿管绝缘导线取2.5，对明敷绝缘导线取1.5；若熔断器除作短路保护外，还兼作过负荷保护时可取1；对有爆炸性气体区域内的线路，则应取0.8。
如果按所选择的熔体电流不满足上式的配合要求，可依据具体情况改选熔断器的型号规格，或适当加大绝缘导线和电缆的截面。
（2）保护电力变压器的熔断器熔体电流的选择 对于6～10KV 的电力变压器，容量在1000KV ·A 用以下者，均可在高压侧装设熔断器作短路及过负荷保护，可按下式选择熔体的额定电流。
IN.FE=(1.5~2.0)I1N.T 式中I IN ，T —— 电力变压器的额定一次电流。 综合考虑了以下三个方面的因素：
① 熔体额定电流应躲过变压器允许的正常过负荷电流；
② 熔体额定电流应躲过来自变压器低压侧电动机自起动引起的尖峰电流； ③ 熔体额定电流应躲过变压器空载投入时的励磁涌流。
（3）保护电压互感器的熔断体电流的选择 由于电压互感器正常运行时二次侧接近于空载，因此保护电压互感器的熔断熔体额定电流一般选0。5A 。
2．熔断器的选择及校验
（1）熔断器的额定电压大于或等于安装处的额定电压。 （2）熔断器的额定电流应大于或等于它所安装熔体的额定电流。
（3）熔断器的类型应与实际安装地点的工作条件及环境条件（户内、户外）相适应。 （4）熔断器应满足安装处对断流能力的要求，为此熔断器需进行断流能力的校验。 ①对“限流式”熔断器可按下式进行校验：
""(3)
I OC ≥I K
式中 I OC 熔断器的最大分断电流；
""(3) I K 熔断器安装处三相次暂态短路电流有效值，在无限大容量系统中
""(3)(3)
I K =I ∞
②对“非限流式”熔断器可按下式进行校验：
(3) I OC ≥I SH
(3)
式中I SH 熔断器安装处三相短路冲击电流有效值。
③对具有断流能力上下限断器可按下式进行校验：
(3) I oc .max ≥I sh .max
I oc .min ≥I sh .min 式中 I oc .max ——熔断器最大分断电流有效值； I oc .min ——熔断器最小分断电流有效值；
(3) I sh .max ——熔断器安装处最大三相短路冲击电流有效值；
(3) I sh .min —— 熔断器安装处最小三相短路冲击电流有效值。对IT 系统（中性点不接地
系统）取最小两相短路电流；对IT 或TN 系统（中性点接地系统）取单相短路电流或单相接地短路电流。
（5）熔断路应满足保护灵敏度的要求，以保证在保护区内发生短路故障时能可靠地熔断。保护灵敏度可按下式进行校验：
S P =
式中 I k .min 被保护线路末端在系统最小运行方式下的最小短路电流。对TT 、TN 系统取单相短路电流或单相接地故障电流；对IT 系统取两相短路电流；对安装在变压器高压侧的熔断器，
I k .min
I N . FE
I k .min 取低压侧母线的两相短路电流折算到高压侧之值。
此外，前后级熔断器之间还应满足选择性配合的要求，即线路发生故障时，靠近故障点的熔断器先熔断，切除故障，从而使系统其他部分迅速恢复正常运行。
5.1.2低压开关设备的选择与校验
低压开关设备的选择与校验，主要指低压断路器、低压刀开关、低压刀熔开关以及低压负荷
开关的选择与校验。下面重点介绍低压断路器的选择、整定与校验。
（1）低压断路器过电流脱扣器的选择 过电流脱扣器的额定电流I N . OR 应大于等于线路的计算电流，即I N . OR ≥I 30 （2）低压断路器过电流脱扣器的整定
①瞬间过电流脱扣器支作电流的整定，瞬时过电流脱扣器的动作电流 应躲过线路的尖峰电流I pk ，即
I op (0)≥K co I pk
式中K co 可靠系数。对动作时间在0.02s 以上的DW 系列断路器可取1.35；对动作时间在0.02s 及以下的DZ 系列断路顺宜取2～2.5。
②短延时过电流脱扣器动作电流和时间的整定，短延时过电流脱扣器的动作电流I op (s ) 应躲过线路的尖峰电流I pk 即
I op (s ) ≥K co I pk 式中 K co ——可靠系数，取1.2。
短延时过电流脱扣器的动作时间分0.2s 、0.4s 及0.6s 三级，通常要求前一级保护的动作时间比后一级保护的动作时间长一个时间级差（0.2s ）。
③长延时过电流脱扣器动作电流和时间的整定，长延时过电流脱扣器一般用于作过负荷保护，动作电流 仅需躲过线路的计算电流，即
I op (1)≥K co I 30 式中 K co ——可靠系数，取1.1。
动作时间应躲过线路允许过负荷的持续时间，其动特性通常为反时限，即过负荷电流越大，动作时间越短。
④ 过电流脱扣器与被保护线路的配合，当线路过负荷或短路时，为保证绝缘导线或电缆不致因过热烧毁而低压断路器的过电流脱扣器拒动的事故发生，要求 I op ≤K OL I al 式中 I al 为绝缘导线或电缆的允许载流量；
K OL 为绝缘导线或电缆的允许短时过负荷系数。对瞬时和短延时过电流脱扣器取4.5；对长延时过电流脱扣器取1；对保护有爆炸性气体区域内的线路，取0 .8。
如果按式所选择的过电流脱扣器不满足上式的配合要求，可依据具体情况改选过电流脱扣器的动作电流，或适当加大绝缘导线或电缆的截面。
（3）低压断路器热保护脱扣器的选择 热脱扣器的额定电流 I N . HR 应大于等于线路的计算电流，即
I N . HR ≥I 30
（4）低压断路器热保护脱扣器的整定期 热保护脱扣器用于作过负荷保护，其动作电流
I op . HR 需躲过线路的计算电流，即
I op . HR ≥K CO I 30
式中K CO 可靠系数，通常取1.1，但一般应通过实际测度进行调整。 （5）低压断路器型号规格的选择与校验
①断路器的额定电压应大于或等于安装的额定电压。
②数路器的额定电流应大于或等于它所安装过电流脱扣器与热脱扣器的额定电流。 ③断路器应满足安装处对断流能力的要求。 对动作时间在0.02s 以上的DW 系列断路器，要求
(3) I oc ≥I K
式中I oc ——断路器的最大分断电流；
(3)
——断路器安装处三相短路电流稳态值。 I K
对动作时间在0.02s 及以下的DZ 系列断路器，要求
(3)(3)
I oc ≥I sh 或 i oc ≥i sh
（6）低压断路器还应满足保护对灵敏度的要求 以保证在保护区内发生短路故障时能可靠动作，切除故障。保护灵敏度可按下式进行校验
S P =
I k .min
≥K I op
式中I op —— 低压断路器瞬时或短延时电流脱扣器的动作电流； K——保护最小灵敏度，一般取1.3；
I k .min 被保护线路末端在单相接地电流；对IT 系统取下两相短路电流 5.1.3电流互感器的选择与校验 （1）电流互感器应按以下条件选择。
①电流互感器的额定电压应大于或等于所接电网的额定电压。 ②电流互感器的额定电流应大于或等于所接线路的额定电流。
③电流互感器的类型和结构应与实际安装地点的安装条件、环境条件相适应。 ④电流互感器应满足准确度等级的要求。
为满足电流互感器准确度等级的要求，其二次侧所接负荷容量S 2不得大于规定准确度等级所对应的额定二次容量S 2N ，即
S2N ≥ S2 电流互感器的二次负荷S 2 按下式计算
22 S 2=I 2N Z 2≈I 2N (
∑Z
i
+R WL +R XC )
式中I 2N ——电流互感器二次侧额定电流，一般为5A Z 2——电流互感器二次侧总阴抗；
∑Z
i
——二次回路中所有串联的仪表、继电器电流线圈阻抗之和，可由相关的产
品样本查得；
R WL ——电流互感器二次侧连接导线的电阻；
R XC ——电流互感器二次回路中的接触电阻，一般取0.1Ω （2）电流互感器应按以下条件校验动、热稳定度
多数电流器给出了相对于额定一次电流的动稳定倍数（Kes ）和1秒钟热稳定倍数（Kt ）, 因此其动稳定度可按下式校验
K es 1N ≥i sh 其热稳定度可按下式校验
(3)
(K t I 1N ) 2t ≥I ∞t ima
2
如电流互感器不满足式上面式子的要求，则应改选较大变流比或具有较大的S 2N 或|Z2.al | 的互感器，或者加大二次侧导线的截面。
5.1.4电压互感器应按以下条件选择
① 电压互感器的额定电压应大于或等于所接电网的额定电压。
② 电压互感器的类型应与实际安装地点的工作条件及环境条件（户内、户外；单相、三相）相适应。
③ 电压互感器应满足准确度等级的要求。
④ 为满足电压互感器准确度等级的要求，其二次侧所接负荷容量S 2 不得大于规定准确度等级所对应的额定二次容量S 2N ，即 S2N ≥ S2 其中
S 2=式中
u
∑P —— 的接侧量仪表和继电器电压线圈消耗的有功功率之和； ∑Q
u
——所接测量仪表和继电器电压线圈消耗的无功功率之和。
由于电压互感器一、二侧均有熔断器保护，因此不需校验动、热稳定度。
根据上述短路电流计算结果，按正常工作条件和按工作条件选择和短路情况校验确定的总降压变电所高，低压电气设备如下： 5.1.5主变压器保护装置的选择表
①主变35kV 侧设备如下所示
②主变10kV 侧设备（主变压器低压侧及备用电源进线）如表 所示。该设备分别组装在高压开关柜GG-1A （F ）中。其中10kV 母线按经济电流密度选为LMY-3（50×5）铝母线，其允许电流 740A 大于10kV 侧计算电流 288.7 A，动稳定均满足要求。10kV 侧设备的布置，排列顺序及用途如下图所示：
表：10kV 侧电气设备
③10kV 馈电线路设备选择。以去一车间的馈电线为例，10kV 馈电线路设备如下 该设备组装在11台GG-1A （F ）型高压开关柜中，其编号，排列顺序及用途见图所示。 10kV 馈电线路设备
第六章 车间变电所位置和变压器数量容量
车间变电所的位置，变压器的数量和容量，可根据厂区平面图提供的车间分布情况及车间负荷的中心位置，负荷性质，负荷大小等，结合其他各项原则，与工艺，土建有关方面协商确定。本厂拟设6个车间变电所，每个变电所装设一台变压器，其位置如下图所示，变压器容量见下表
第七章 厂内高压配电线路的选择与配电装置设计 7.1.1厂内高压配电线路的选择
为了便于管理，实现集中控制，尽量提高用户用电的可靠性，在总降压变电所馈电线路不多的前提下，首先考虑采用放射性配电方式，如图所示。
由于本厂区内面积不大，各车间变电所与总降压变电所距离较近，厂区高压配电网采用直埋电缆线路。
由于线路很短，电缆截面按发热条件进行选择，然后进行热稳定度校验。 以一车间变电所T 1为例，选择电缆截面。
根据负荷提供的一车间(B5)视在计算功率S 30（1）=50kV∙A 其10kV 的计算电流
I 30(1) =
S 30(1) 3U n
≈29A 查有关样本或设计手册，考虑今后发展留有余地，选用ZLQ20-3⨯25型铝芯纸绝缘铝包钢带铠装电力电缆，在U N =10kV，其允许电流值为80A ，大于计算电流，合格。
因为厂区不大，线路很短，线路末端短路电流与始端电流相差无几，因此以10kV 母线上短
路时（k-2点）的短路电流校验。
I S min =∞
c
t ima
3.32⨯103
mm 2
87
其他截面选择类同，计算结果如下：
7.1.2配电装置设计
户内配电装置 由于10kV 电气设备采用成套的高压开关柜，因此户内配电装置比较简单，由于供电系统主接线图可知，10kV 配电室内共有高压开关柜11个（其中2个为备用），其布置示意图如下。此外配电室附近还设有控制室，值班室等。
户内配电装置 35kV的变压器及其他电气设备均置与虎外，布置图如上面的平面图
第八章 继电保护的选择与整定
总降压变电所需要设置以下保护装置：主变压器保护，10kV 馈电线路保护，备用电源进线保护以及10kV 母线保护。此外，还需要设置备用电源自动投入装置和绝缘检查装置。 8.1主变压器保护及整定
根据总降压变电所变压器容量及重要性，并参照规程规定，主变压器一次侧应设置带有定时限的过电流保护及电流速断保护。同时还应装设气体（瓦斯）保护及温度信号等。主变压器的继电保护原理电路图如图所示。
(1)定时限过电流保护 采用三个电流互感器接成完全星形接线方式，以提高保护动作灵敏度，继电器选用DL-11型。动作电流整定如下。
取保护装置可靠系数K CO =1.2，接线系数K W = 1 ，返回系数K re = 0.85 ，电流互感器变比
K TA =150/5=30，变压器一次侧最大负荷电流取2
倍的一次侧额定电流即I L .max =2I 1NT =
=
=165A
所以动作电流
I OP =
1.2⨯1K co K W
⨯165=7.76A I L .max =
0.85⨯30K re K TA
动作电流I OP 整定值为8A 。动作时间与10kV 母线保护配合，10kV 馈电线的保护动作时间为0.5S ，母线保护动作时间为1S ，则主变压器过电流保护动作时间为 t=0.5+1=1.5s
其保护灵敏度按变压器二次侧母线在系统最小运行方式时发生两相短路换算到一次侧的电
(2)
流值I k .min 来检验。
(2)
0.866⨯3.13⨯10⨯而 I k .min =
3
10
=774.45 35
1⨯774.45K w I k (2).min
=3.23 > 1.5 满足要求 故灵敏度S P ==
30⨯8K TA I OP
(2)电流速断保护 采用两相不完全星形接法进行电流速断保护，动作电流躲过系统最大运行方式时变压器二次侧三相短路电流值，速断电流整定如下：
取K CO =1.5 ，K W = 1 ,而二次侧三相短路电流I (K -2) 换算到一次侧的短路电流值为
(3)
(3)
I k (3).max =I (k -2)
U 2N
U 1N
10
=948.6A 35
=3.32⨯
K co K W I k (2).max
故速断电流 I qb =
K TA
=1.5× 1×948.6/30=47.43A
速断保护灵敏度，按变压器一次侧在系统最小运行方式时的两相短路电流I ((2)即K -2) 来验证，
S P =0.866I ((3)K -1) K W /K TA i qb
=0.866⨯4.36⨯10⨯1/30⨯47.43=2.65>2 符合要求
3
TA
8.1.2变压器10kV 馈电线路保护及整定
由降压变电所送至每一车间变电所的线路需设过电流和速断保护。电流互感器接成不完全星型，继电器选用GL-15型。
(1)过电流保护 过电流保护的动作电流整定值按下式计算 I OP =
K CO K W I L . MAX
K re K TA
取 K CO =1.3, K W =1, K TA =0.8，而电流互感器变比 和线路最大负荷电流 可根据各馈电线路具体情况而定。根据计算结果选出相近 I OP 动作电流值。过电流保护动作时间，因为需要与低压侧的空气断路器相配合，故选为0.5S 。
灵敏度可按下式进行
(2)
K W I K . MIN
≥1.5 S P =
K TA I OP
(2)
式中I K . MAX 380V 侧母线发生两相短路的短路电流最小值，且换算到10kV 侧的数
I OP 过电流保护装置的动作电流整定值。
（2）速断保护 素短保护的动作电流应按躲过变压器二次侧380V 低压母线三相短路电流
(3)的换算值I k .min 来整定。即
I qb =
K CO K W (3)
I K .max K TA
(3)
式中I k .min 由变压器低压侧380V 母线三相短路电流值来检验，计算公式为：
S P =
K W I ((2)K -2) K TA I qb
≥ 1.5
至于备用电源进线保护，10kV 母线等继电保护整定计算类同
第九章 防雷与接地
独立避雷针宜设独立的接地装置在非高土壤电阻率地区，其工频接地电阻 。当有困难时，可将接地装置与主接地网进行连接，但避雷针与主接地网的地下连接点至35kV 及以下设备与主接地网的地下连接点之间，沿接地线的长度不得小于15m 。
独立避雷针及其引下线与变配电装置在空气中的水平间距S 0（单位为m ），应满足下列两式要求： S 0≥0.2R sh +0.1h
S 0≥5m
式中R sh ——避雷针的冲击接地电阻（单位为Ω）； h——避雷针检验点的高度（单位为m ）。
独立避雷针的接地装置与变配电所主接地网在地中的水平间距S E （单位为m ），应满足下列两式要求： S E ≥0.3R sh
且S E ≥3m
装设避雷线 在35kV 及以上的变配电所可利用避雷线（架空地线）来防护直击雷。架设1~2km的避雷线，以消除近区进线上的雷击闪络，避免其引起的雷电侵入波对变配电所电气装置的危害。
进线保护段范围内的电杆工频接地电阻R E ≤10Ω 。
进线保护段上的避雷线保护角不宜大于20C ，最大不应大于30C 。 装设避雷器 用以防止雷电侵入对变配电所电气装置特别是对主变压器的危害
高压架空线路的终端杆装设阀式或排气式避雷器。如果进线是具有一段引入电缆的架空线路，则架空线路终端装设的避雷器应与电缆头处的金属外皮相连并一同接地。
每组高压母线上都应装设阀式避雷器。边电所内所有的阀式避雷器应以最段的接地线与配电装置的主接地网相连。对35kV 主变压器来说，如35kV 进线为1km 长，进线为1路，则阀式避雷器与主变压器的最大电气距离为25m ，进线为2路此最大电气距离为40m 。对3~10kV主变压器来说，进线为1路的最大电气距离为10m ，2路为20m 。
图为35kV 及以上架空进线和电缆进线的雷电侵入波过电压保护结线图
图为6-10kV 配电装置的雷电侵入波过电压保护结线图
6-10kV 配电变压器低压中性中性点不接地时，应在中性点装设击穿保险器。35/0.4kV配电变压器，低压侧应与高压侧一样装设阀式避雷器保护。变压器两侧的避雷器应与变压器中性电及其外壳一同接地（中性点接地时）
保护电力装置的避雷针和避雷线的保护范围 1单支避雷针的保护半径 r=1.5hp
式中r ——保护半径（单位为m ）；
h——避雷针高度（单位为m ）；当h 〈120m 时，按实际高度取；当h 120m 时取
120m ；
p——高度影响系数，h ≤30m 时p=1，30m 〈p ≤120m 时，
2在被保护物高度 水平面上的保护半径 当h x ≥0.5h 时 h x =(h -h x ) p =h a p
式中h a ——避雷针有效高度（单位为m ） 当h x 〈0.5h 时 r x =(1.5h -2h x ) p
双支等高避雷针的保护范围
两针外侧的保护范围 按以上单针的计算方法确定。
两针间的保护范围 按通过两针顶点A.B 及保护范围上部边缘最低点O 的圆弧确定。O 点离地高度h 0（单位为m ）按下式计算： h 0=h -
D 7p
式中D ——两针间水平距离（单位为m ）。
两针间h x 高度水平面上的最小保护宽度b x （单位为m ）按下式计算： b x =1.5(h 0-h x ) 式子中h x ——被保护物高度（单位为m ）
图双支等高避雷针的保护范围
为防御直接雷击，在总降压变电所内设避雷针。根据用户内外配电装置建筑面积及高度，设三支避雷针：一支为25m 高的独立避雷针，另两支为置于户内配电装置建筑物边缘的15m 高的附设式避雷针。根据上面做图计算采用上面三支避雷针可安全保护整个总降压变电所不受直接雷击。
为防止雷电波的侵入，在35kV 进线杆前设500m 架空避雷线，且在进线断路器前设一组FZ-36型避雷器，在10kV 母线的Ⅱ分段上各设一组FS-10阀型避雷器。
总降压变电所接地采用环形接地网，用直径50mm 长2500m 钢管做接地体，深埋1m ，用扁钢连接，经计算接地电阻不大于4 ，符合要求
第十章 车间电力及照明设计
10.1车间电力系统图
根据工艺所提工艺平面及工艺设备清单；公用系统用电设备及容量；按照土建所提结构建筑资料，可绘出车间电力平面图，并可相应绘出车间电力系统图
XL -15-404013451
4⨯16-φ14
‘HD -13-1500/30
车间配电线路选择
（1）单台设备配电线路选择
以M7475磨床为例，它由五台电机组成，额定安装容量为 P e =16+3+3+1.5+0.65=14.15kW
若各电机的功率因数cos φ=0.85；各电机的效率均为η=0.85，由于是一台设备，所以 P e =P 30=24.15kW
I 30=
=
=50.83A 若按允许载流量选择导线，则应满足 I e ≥I 30
I al 发热条件允许的长期工作电流（A ），按环境温度为35C ，三根穿于钢管内，由查表得BLX-500，16 mm 导线的允许载流量I al =51A，大于计算电流。
在实际工作中，往往是根据设备总容量，环境温度，敷设情况直接查表得出所需导线截面的。 配电箱引线的选择 以14配电箱为例
（1）配电箱配给设备的台数和容量P e ，利用系数K d 及功率因数 cos ϕ。
#
2
∑np =4⨯10.125+2⨯7.125+18.65+2.8
K d =0.14 cos ϕ=0.5 （2）利用A ，B ，C 法求A ，A+2B及C 值
181
A=∑p e =(4⨯10.125+2⨯7.125+18.65+2.8) =24
3i =13
A+2B=4⨯(
10.12527.125218.6522.82
) +2⨯() +() +() 3333
≈4⨯() +2⨯() +( =36+8+36+1=81
93
2
63
2
18232
) +() 33
K d =0.14查表得C=3.5
（3）求P 30 P
30=3⨯0.14(24+=23kW
I 30=
=70A
2
按导线允许载流量选择导线 由查表可得BLX-500，35 mm 导线，三根穿于钢管内，在周围环境温度是35C 时载流量为81A 大于计算电流，选择该导线穿管是合适的。
实际工程中，只要计算出A ，A+2B值可以直接查表得出管线截面，如本设计可列出如下表，中有的引下线截面，本应小于16mm ，但由于考虑机械强度及线路保护的要求，通常要选16mm 管线。
2
2
41
3车间干线截面选择
由车间电力平面图可见，车间干线由纵向干线和横向干线组成，下面分别求算： 求纵向干线截面 求A 和A+2B
将干线所供所有配电箱的A 与A+2B总和起来，即得干线的 A=432 A+2B=5456 求K d 和及C
干线上所接负荷可归并为三大类，一类为热加工电阻炉；一类为冷加工车床；一类为高频真空管。
热加工电阻炉 A=142，K d =0.5,cosϕ=1 A+2B=3387
42
冷加工机床（最轻工作制）
A=257，K d =0,10,cosϕ=0.5 A+2B=980
高频真空管 A=33, K d =0.65,cosϕ=0.65 A+2B=1089 三类设备的平均利用系数
142⨯0. 5+257⨯0. 1+33⨯0. 65
=0.27
432
432⨯0. 27
及 cosϕ==0.75
71+51+33
K d =
求P 30，I 30 P 30=3×0.27(432+1.3=428kW I 30=867A
确定干线截面选铝母线LMY —80×6当环境为35C 时，I al =1010A 〉I 30 横向干线的选择
与上同 A=214 A+2B=726
K d =0.10 cosϕ=0.5 C=3.5 P 30=3×0.1（214+3.5 I 30=280A 选LMY-30×4
（3）车间干线电压损失校验
电压损失计算表
726）=92kW
43
计算母线纵向段的电压损失
母线纵向段的电压损失，由平面图可知包括横向干线的左部所有负荷在其上造成的电压损失
∆U 1%和纵向干线本身负荷造成的电压损失∆U 2%。
查表得LMY ——80×6的r 0=0.067⨯10-3Ω/m x 0=0.157⨯10-3Ω/m 3计算横向母线段的电压损失
∆U 1=(28⨯0.067⨯206+28⨯0.157⨯10⨯357) ÷380 =5.13V
-3
(155⨯20+83⨯28) ⨯0.167⨯10-3+(207⨯20+40⨯28) ⨯0.157⨯10-3
∆U 2=
0.38
=3.12V 计算横向母线段的电压损失
LMY —30×4母线的 r 0=0.27⨯10Ω/m x 0=0.2⨯10Ω/m
-3-3
44
∆U " =0.27⨯10-3(459+330+112+960+384+180+180+132+360+96) ÷0.38 =0.27×3193×10÷0.38 =2.26V
∆U "" =0.2⨯10-3⨯(816+571+432+1650+660+624+228+624+168) ÷0.38 = 0.2⨯10⨯5773÷0.38 =3V 计算干线总的电压损失
-3
-3
∆U =∆U 1+∆U 2+∆U " +U ""
=5.13+3.12+2.26+3 =13.5V
∆U %=
∆U 13.51
100%=⨯100% U 380
=3.55% 〈 5%
说明电压损失满足技术要求。 4计算干线总的电压损失 低压电气设备选择 查看短路电流值
已知变压器容量S N =630KVA，I N =958A ∆U d %=5.5 系统短路容量P S =70MVA 计算得短路电流 I =18.7KA
I =34.4+5.029=39.42KA I =20.4+3.83=24.23KA 2选择刀开关（利用上面所叙述的方法） 选择HD —1500/30（低压配电屏配套产品） 1）U e ≥U g 500 〉380（V ） 2）I e ≥I g 1500 〉958（A ）
45
""
3动稳定保证值不小于计算值
80 〉39.43（kA ）
4热稳定保证值不小于计算值
40t >18.7t
选择空气开关初选DW10-1500/3可适应变压器提高一级至800kVA 的需要。 1）U e ≥U g 500 〉380（V ） 2）I e ≥I g 1500 〉958（A ） 3）遮断电流不小于短路电流
I zh ≥ I 20 〉18.7（kA ）
按回路起动情况，整定托扣电流，根据托扣器的整定电流I OP (0)应大于回路最大尖峰电流I pk 的道理，I OP (0)≥1.35I pk 又由于最大一台电动机容量为鼠笼型55kW 通过计算 I OP (0)≥1.35I pk =2169.7A
脱扣器额定电流选择1000A ，工作时可整定脱扣电流为其额定电流为其额定电流的三倍，即 3000A 〉I N . OR 10.1.2车间照明设计
根据工艺要求，土建所提车间建筑平面，绘出车间照明平面图如下图所示：并可绘出车间照明系统图如图：
照明的选择及灯数确定（18m 跨）
本车间为一般金属机械加工车间，内有局部热处理工艺，有关照度规定工作面最低照度为
""
22
30lx 。
由于荧光高压汞灯的光效好，但光色差，白炽灯的光效低，但光色好，所以采用荧光高压汞灯和白炽灯混光照明。考虑到混光照明的光色差，所以需提高照度为40lx ，光通比取1：1，即两种光源提供40/2lx的最小照度。
由于厂房较高，灯具悬挂近9m ，所以决定采用深照型JS-300型。
46
1" " 12
XM -7-9/9
X -3
34⨯4φ
" "
灯数计算
已知厂房跨度为18m ，长96m 工作面高0.8m ，灯具悬挂高度为8.8m 。 求室空比 RCR=
5h RC (l +b )
lb
47
=
5⨯(8.8-0.8) ⨯(96+18)
96⨯18
=2.64 求利用系数 ρc =50%，ρω=30% 依RCR ， ρc ， ρω查深照型灯JS-300利用系数
JS-300，装白炽灯300W ，K L =0.61 JS-300，装汞灯250W ，K L =0.67 取维护系数0.7， 最小照度系数取1.1，
求灯数 n b =
EsZ min
FK L k f
20⨯96⨯18⨯1.1
=21只
4270⨯0.61⨯0.720⨯96⨯18⨯1.1
10500⨯0.67⨯0.7
=为美观方便实取22只。
汞光高压汞灯数 n g =
=7.89只 取8只
校验最低照度
E s n =s E js n js
式中E s ，n s ——分别为实际最低照度和实际布置灯数； E js ，n js ——分别为计算最低照度和计算灯数。 对白炽灯 E s =
n s 22
E js = ⨯20=21 lx
21n js
荧光高压汞灯E s =E js =20 lx 总照度为 21+20=41 lx
41-40
⨯100%=2.5%〈 20% 负荷符合技术要求 40
48