锅炉运行技术问答 [锅炉部分运行技术问答]

锅炉部分（一）:

1．自然循环锅炉与强制循环锅炉水循环原理上区别？

答：自然循环依靠下降管中的水和上升管中汽、水混合物的重度差工作。随着锅炉工作压力的提高，汽、水间重度差的减小，推动循环工作的驱动力，或者说有效压头随之减少。强迫循环则是在循环回路的下降管侧增设炉水循环泵，提供额外压头，以弥补自然循环驱动力的不足，提高锅炉水循环的可靠性。其水循环动力由炉水泵及运动压头共同提供。除此之外，二者没有本质的区别。但强制循环具备下列有利因素：

1．包括在升炉、停炉期间在内的任何工况下都能由泵提供足够的压头和流量，保证受热面的冷却，也藉此加速各承压部件间金属温度均匀，有利于升炉、停炉时间的缩短。

2．因炉水泵提供了足够的压头，使回路各管间的流量可通过在各管进口端设置节流圈来调节，使各管间因通流阻力系数与吸热量不均一，导致的出口含汽率差异可通过节流圈变得均一，循环的可靠性提高。水冷壁分割成若干个回路，供水管道复杂的麻烦得到改善，整个水冷壁可以构成一个回路。

3．水冷壁因有足够的压头而允许采用较自然循环为小的管径；管壁温度与材质要求也因流速的保证而可以较低。

4．同样也由于有足够的压头，使汽包内件布置的选择余地可以增大。

5．在锅炉升炉期间，对省煤器受热面的保护问题，也可因炉水泵所提供的压头通过省煤器再循环管，使炉水在省煤器与汽包之间建立起足够的流量，省煤器内的水不致汽化，气体不致储积，不需要再进行排污换水，从而降低了炉水和热量的损失。

6．在进行化学清洗时，由于炉水泵提供了压头，使药液在锅炉各部位保持均匀，可以减少取消时间，减少对受热面的损害。

7．炉水泵前后压差在一定程度上反映了循环回路的通流阻力。从投运开始，经常记录和分析此压差，可以检测回路内部是否有结垢、是否存在异物。

8．因有炉水泵提供压头，强制循环锅炉的水冷壁管径一般比自然循环锅炉为小，加以采用节流圈来调整各管的出口蒸汽干度。因此万一产生管子爆裂时，管径小和节流圈都有助于对泄漏量的遏制，以减少对邻近管子的伤害；发生泄漏后可维持水位的时间也可相应比自然循环锅炉为长。

9．由于循环流速可以通过炉水泵控制，使锅炉运行的压力范围少受循环特性的制约，锅炉运行的压力范围可以扩大，滑参数运行范围可以扩大。当然采用炉水泵也带来设备投资、维护方面的问题。

2．锅炉排污、排污方式、位置和目的。

答：锅炉中放走部分含盐炉水的方法叫排污。

排污方式有：定期排污和连续排污。

定期排污是在锅炉水冷壁下联箱处间断进行的。目的是排除积聚在锅炉下部的水渣和磷酸盐处理后形成的软质沉淀等。

连续排污是在汽包中炉水表面连续不断地将浓度最大的炉水排出。目的是降低炉水中的含盐量和碱度，防止在炉水中浓度过高而影响蒸汽品质。

3．锅炉装有几只安全阀，分别装在何处？整定值有何区别？

答：＃1炉安全阀布置情况：

汽包安全阀：6只 汽包上部的左右二端 过热器安全阀：3只 过热器出口蒸汽管道

再热器安全阀：11只 电磁泄压阀（带隔离阀）：1只 #1炉汽包的6个安全阀是设定成分四批起跳三批落座。过热器和再热器的安全阀是随着工作压力的提高顺序起跳顺序落座的，最先起跳的最后落座。所有过热器安全阀的起跳压力小于汽包安全阀的最低起跳压力。电磁泄压阀的起跳压力小于过热器安全阀的最低起跳压力，以有效减少过热器安全阀的起跳次数。汽包和过热器的起跳压力设定有较大差别，一方面由于工作压力不同，另一方面保证了过热器安全阀先于汽包安全阀起跳，以维持通过过热器的蒸汽量。电磁泄压阀的排放量不包含在安全阀总排放量中，因此电磁泄压阀隔离检修，锅炉仍可安全运行。

＃2炉安全阀布置情况：

汽包安全阀：6只 过热器安全阀：2只 再热器安全阀：9只 电磁泄压阀（带隔离阀）：1只

＃2炉过热器安全阀的起跳压力设定保证各安全阀逐个起跳，同时电磁泄压阀的起跳压力小于所有过热器安全阀，汽包安全阀起跳压力大于所有过热器安全阀。道理同上。同样电磁泄压阀排放量不包括在安全阀总排放量中。

＃3、4、5炉安全阀布置：

汽包安全阀：4只 过热器安全阀：2只过热器出口蒸汽管道

再热器安全阀：10只 （再热热段 6只 再热冷段 4只） 电磁泄压阀（带隔离阀）：2只

起跳顺序设定情况同＃2炉。

4．锅炉配有哪些汽包水位计？原理如何？什么情况下须进行冲洗？写出冲洗步骤

答：锅炉汽包配有下列水位计：

1.双色水位计：根据连通器原理和汽、水对光有不同的折射率原理来测量汽包水位；

2. 电接点水位计：由于水和蒸汽的电阻率存在着极大的差异，因此可以把饱和蒸汽看作非导体（或高阻导体），而把水看作是导体（或低阻导体）。电接点水位计就是利用此原理，通过测定与容器相连的测量筒内处于汽水介质中的各电极间的电阻来判别汽水界面位置；

3.差压式水位变送器：利用“水位—差压”转换的平衡容器，采用压力补偿等方法，将水位信号转换成电信号输出。

汽包水位计在正常运行时，其显示应略有波动，如无波动则说明连通管堵塞，需冲洗。

冲洗步骤见规程。

5．为什么省煤器前的给水管路上要装逆止阀？为什么省煤器入口与汽包之间要装再循环阀？

答：在省煤器的给水管路上装逆止阀的目的，是为了防止给水泵或给水管路发生故障时，水从汽包或省煤器反向流动，因为如果发生倒流，将造成省煤器和水冷壁缺水而烧坏。

省煤器入口和汽包之间装再循环管和再循环阀的目的是为了保护省煤器的安全，因为锅炉点火，停炉或其他原因停止给水时，省煤器内的水不流动就得不到冷却，会使管壁超温而损坏，当给水中断时，开启再循环阀，就在汽包—再循环管—省煤器—汽包之间形成循环回路，使省煤器管壁得到不断的冷却。

6．锅炉结渣有何危害？如何防止？

答：锅炉结渣的危害：

1. 在炉膛大面积结渣时，会使炉膛吸热量大大减少，炉膛出口烟气温度过高，造成过热器汽温偏高，导致过热器管超温。

2.燃烧器喷口结渣，影响气流的正常流动和炉内空气动力场。

3.炉膛局部结渣后，使结渣部分水冷壁吸热量减少，循环流速下降，严重时会使循环停滞而造成水冷壁爆管事故。

4. 由于结渣，受热面吸热量减少，排烟温度上升，降低了锅炉的出力和效率。

5.炉膛内结渣掉落时，可能砸坏冷灰斗水冷壁管，或者堵塞排渣口而使锅炉无法维持运行。

结渣的防止：

1.必须了解煤的特性。煤的灰熔点低，应注意及时清渣，以免结成大块渣块，不好清除；

2.调整好燃烧，注意一、二次风配合，避免供风不足或燃料与空气的混合不良以及火焰偏斜。供风不足或燃料与空气的混合不良，燃料达不到完全燃烧，将会产生还原气体，灰的熔点会大大降低；

3.避免锅炉超出力而使炉膛温度过高，造成结渣。

7．锅炉结渣的成因？影响结渣的因素？

答：受热面的结渣发生于呈熔融态的灰粒与壁面的碰撞。产生结渣要基本二个条件：灰粒与壁面碰撞；灰粒在碰撞壁面时呈熔融态，能够黏附在壁面上。

一般炉膛火焰中心的温度很高，有相当一部分灰粒呈熔融或半熔融状态；在近炉壁区域温度较低。炉内的煤粉及灰粒随气流运动，或从气流中分离出来，在分离中颗粒的温度会随它从高温区域到达壁面的速度和周围温度而改变。如果存在足够的冷却，则在与壁面碰撞前原呈熔融态的颗粒会重新固化，失去黏附能力，不产生结渣；反之如果没有得到充分冷却，仍呈熔融或半熔融状态，则形成结渣。

结渣的形成与煤炭特性、炉内温度场、速度场、煤粉或者说灰粒的粒度密切相关。

炉内气流的贴壁冲墙既影响燃烧过程，也促进颗粒与壁面的碰撞；气流速度与流向的突变，促进颗粒从气流中分离出去，增加与壁面碰撞的机会。在相同的流动状态下，气流中越粗、越重的颗粒，越容易分离出去，碰撞壁面的机会也更多。因此在煤粉炉中都需要进行空气动力场试验，通过调整各喷嘴出口风速、风量来保证气流不贴壁冲墙；保证在近壁区域的速度梯度是小的。如果空气动力场、煤炭燃烧特性、炉内受热面吸热能力三者所决定的炉内温度场是高温区域与壁面有一定距离，近壁面区域温度较低，则从气流中分离的颗粒就具有被冷却固化的较大可能性，产生结渣的可能就小。当然

结渣还与分离颗粒在此区域的停留时间，即运动速度有关，与煤炭灰的熔融特性有关，与灰粒度相关。较大的灰粒热容大，冷却固化不易。锅炉热负荷增大，炉内总体及近壁面温度水平提高，对灰粒的冷却能力随之减弱，容易导致结渣。受热面的清洁程度影响近壁面温度水平，从而影响结渣的形成。煤炭灰的熔融特性与煤粉细度、煤炭的偏析度、煤炭的燃烧特性、煤炭灰的组成、炉内燃烧气氛等有关。若氧化性气氛则熔融温度高，还原性气氛则低，因此炉内燃烧的组织及过剩空气系数也影响结渣。

8．如何判断锅炉“四管”泄漏？

答：判断锅炉“四管”泄漏的方法有：

1. 仪表分析。根据给水流量、主蒸汽流量、炉膛及烟道各段温度、各段汽温、壁温、省煤器水温和空气预热器风温、炉膛负压、引风机调节挡板开度、电流等的变化及减温水流量的变化综合分析。

2.就地巡回检查。泄漏处有不正常的响声，有时有汽水外冒。省煤器泄漏，省煤器灰斗处有灰水流出。泄漏处局部正压。

3.炉膛部分泄漏，燃烧不稳，有时会造成灭火。

4. 锅炉烟气量增加。

5.再热器管泄漏时，机组负荷下降（在等量的主蒸汽流量下）。

9．锅炉7米层观火孔为何要加强巡视？应注意些什么？可能会出现什么现象？并谈谈发生这种现象的原因及后果，应如何处理？

答：锅炉7米层设有炉底观火孔，它正对锅炉落渣口，能观察到锅炉的落渣状况。加强该部位巡检的目的就是要保证落渣口始终处于畅通状态。万一出现因故受阻、堵塞，要及时处理、疏通。因此在该部位巡检时一要注意排渣口的畅通状况，二要注意锅炉落渣状况，如落渣的大小、多少及偏差情况等，由此能间接反映出锅炉上部的结渣状态。对于二期锅炉还应注意落渣口下面渣斗的水位状况，水位过高、过低对锅炉运行均不利。

锅炉落渣口可能会出现的问题就是受阻、堵塞。它一般由二种原因造成：一是锅炉大块渣落下受搁，其最大的可能是由水冷壁上的大片渣层下滑而被搁在渣口上；二是落渣口下部渣斗因故满渣，当满至落渣口以上后，锅炉落渣因失去了水冷却、破裂功能，致使高温熔渣相互粘结起来而形成“搭桥”现象。此后，即使下部渣斗又被排空，而落渣口上“搭桥”的渣就不易下落，造成堵塞。

锅炉排渣口一旦受堵，就会越积越多，越堆越高，这样要畅通就很困难了。因此，一旦发现排渣口受阻、堵塞，要及时处理，越快越好。

10．锅炉受热面有几种腐蚀？如何防止受热面的高低温腐蚀？

答：锅炉受热面有二种腐蚀：高温腐蚀和低温腐蚀

防止受热面高温腐蚀的措施：控制好过热器，再热器出口汽温，定期吹灰。

防止受热面低温腐蚀的措施：利用暖风器或热风再循环，适当提高进入预热器的冷空气温度。

11．巡检时如何判断锅炉燃烧是否正常？

答：对于煤粉可以根据炉膛火焰进行判断：

火焰情况 原因分

析 处理及调整

火焰明亮稳定 配风合理，煤粉细度合适均匀

火焰白亮刺眼 风煤比偏大，出力大 注意风煤配比，防止熄火

炉膛结渣 及时调整，防止结渣

火焰黄亮闪动 风量过大 适当减小风量

煤炭灰份过高 注意磨煤机出力，防止堵塞

火焰发黄无力 煤炭挥发份低、水分高 适当调整风量，降低煤粉细度

炉膛温度

低

火焰发红闪动 风量可能过小、风煤配合不

当 适当调整风量

煤粉较

粗 降低煤粉细度

煤炭灰份较高

火焰暗红不稳 风量过大 适当调整风量

煤粉太

粗 降低煤粉细度

煤炭挥发份低

炉膛温度低 冷灰斗漏风量

大 保持冷灰斗水封

对于油火焰同样可以根据油枪火焰情况判断

火焰情况 原因及分

析 处理及调整

火焰白橙、光亮清晰 燃烧良好

火焰暗红 风量不

足 调整风量

油枪雾化不佳，或位置不当 检查油枪头子

油压太

低 提高油压

火焰紊乱 风量配合不

好 调整风量

油枪位置或角度不当 调整油枪位置及角度

火焰不稳定 油枪与配风器配合不当 调整油枪与配风 器的相对位置

喷嘴雾化不佳 检查并调换油枪头子

油中带水过度 油质或油压不稳 火焰中放蓝花 配风器位置不当或喷嘴周围结焦 调整配风器，清除结焦

喷嘴口径过大或连接处漏油 检查和更换喷嘴

有回火及黑烟 风量不

足 调整风量

油喷嘴及配风器位置不当 调整喷嘴及配风器位置

油喷嘴及配风器结焦 打焦

炉膛温度太低

火焰中有一丝一丝 风量不

足 调整风量

的黑线或条 喷嘴中个别分配孔或切向槽堵 清洗、更换喷嘴

塞或雾化片未压紧

12．对制粉系统运行有何基本要求？

答：锅炉对制粉系统运行的要求主要是：

1、出力：磨煤机总出力应满足机组目标负荷要求。

2、煤粉细度：煤粉细度直接影响磨煤机出力、燃烧效率和制粉系统功耗。因此存在一经济细度。制粉系统输出的煤粉细度应接近经济细度。

3、煤粉浓度：煤粉浓度与输送煤粉的一次风量密切相关，在出力一定的情况下，煤粉浓度依靠一次风量来控制。风煤比必须满足最佳状态（即与煤粉中挥发份组织燃烧所需的燃烧空气量大体接近）并避免处于0.3~0.6（煤/风）之间的爆燃区域。同时一次风量应避免煤粉在煤粉管道中的沉积。

4、煤粉气流温度：磨煤机出口煤粉温度决定于煤粉气流的着火稳定性和煤粉系统产生爆燃危险性之间的平衡

13．影响制粉系统出力的因素有哪些？

答：下列因素影响磨煤机出力：

（1）煤中的水分（2）煤的可磨性系数（3）入磨煤的颗粒度（4）出口煤粉细度

（5）一次风量（6）一次风温（7）磨辊的弹簧加载力（8）磨辊与磨盘的间隙大小

14．巡回检查中如何检查和判断煤粉管道受堵？

答：检查和判断煤粉管道受堵主要从以下几方面入手：

1、手摸煤粉管道温度并与相邻管道比较：运行正常的煤粉管道应该是热的或略烫的，如果手摸运行着的煤粉管道不热或与相邻管道比较，温度明显低，则应怀疑该煤粉管道受堵。

2、用阀门钩敲打该管道并与相邻管道比较，若敲打声音明显沉闷，则基本确定此管道受堵。

3、检查煤粉喷嘴着火情况，受阻或受堵得燃烧器喷嘴没有火焰或气流强度减弱。检查该喷嘴的火检状况。一般应出现无火检信号或信号不稳、偏弱等。

15．空预器所属有哪些辅助设备？各设备的作用是什么？

答：我公司各机组空预器均为立式三分仓转子回转式。除空预器外壳、转子（含波纹板）外，为保证空预器正常工作，还设置了下述辅助设备：

1．空预器吹灰系统 作用：清除积灰、积油，防止空预器差压升高，防止空预器着火。

2．转子驱动装置（包括电动马达、气动马达、变速器） 作用：驱动转子

3．红外温度探测装置 作用：检测空预器内部是否着火。

4．密封装置（包括径向、环向、周向密封及LCS装置）作用：减少空预器烟/风侧之间漏风。

5．轴承润滑油系统（包括支承轴承润滑油系统、导向轴承润滑油系统） 作用：提供轴承润滑、冷却。

6．服务水冲洗管道 作用：空预器停运检修时对空预器受热面进行清洗。

7．消防水系统 作用：灭火。

16．空气预热器的腐蚀与积灰是如何形成的？有何危害？

当燃用含硫量较高的燃料时，生成SO2和 SO3气体，与烟气中的水蒸气生成亚硫酸或硫酸蒸汽，在排烟温度低到使受热面壁温低于酸蒸汽露点时，硫酸蒸汽便凝结在受热面上，对金属壁面产生严重腐蚀，称为低温腐蚀。同时，空气预热器除正常积存部分灰分外，酸液体也会粘结烟气中的灰分，越积越多，易产生堵灰。因此，受热面的低温腐蚀和积灰是相互促进的。

低温腐蚀和积灰的后果是易造成受热面的损坏和泄漏。当泄漏不严重时，可以维持运行，但使引风机负荷增加，限制了锅炉出力，严重影响锅炉运行的经济性。另外，积灰使受热面传热效果降低，增加了排烟热损失；使烟气流动阻力增加，甚至烟道堵塞，严重时降低锅炉出力。

17．空预器正常运行时主马达过电流的原因？

答：运行时主马达过电流的原因：（1） 电机过载或传动装置故障。

（2） 密封过紧或转子弯曲卡涩。

（3） 异物进入卡住空预器。（4） 导向或支持轴承损坏。

18．空预器有几种密封，扇形板间隙大小有何危害？

答：空预器密封分为径向密封、轴向密封、环向密封。除空预器热端密封（属径向密封）的间隙在运行中由泄漏控制系统（LCS）自动调节外，其它密封间隙在空预器投运前由机务人员人工调整到位。密封间隙过大使漏风大，导致六大风机出力损耗增大，机组运行经济性下降。密封间隙过小不仅使驱动马达电流增大，同时易引起空预器转子卡，威胁空预器本身及机组运行安全。

19．空预器堵灰严重会引起CRT上哪些参数变化？会产生什么影响 答: 空预器堵灰严重时参数的变化:

（1）空预器烟气侧进出口差压明显增大；（2）空预器两侧排烟温度偏差明显增大；（3）空预器漏风量增大，排烟温度增大；（4）引风机电流有所增大；（5）可能引起炉膛负压的晃动；（6）送风机、一次风机电流有所增大；（7）送风机出口风压增大；（8）一次风机出口风压有所增大；（9）空预器漏风量的增大使一、二次风温有所增大；

20．什么是风机的失速与喘振，其现象如何？

答：对于引风机等低比转速离心风机（泵），其特性曲线在低流量段是有起伏的，如果二台并列运行，其总的特性曲线在低流量时呈现一段∞型线段，如果运行中系统阻力特性曲线刚好穿越该段，则风机运行就存在二个工作点，二台风机出口压头及流量频繁波动，振动和噪声明显增大，严重的会损坏风机。此即为喘振。发生喘振时上述现象在CRT可监测到。

对应轴流式风机，当其叶片的翼形相对于气流运动的夹角过大，会使叶背发生附面层分离，在流道中形成涡流，使该流道部分堵塞。气体被挤向相邻二流道，使上游的流道气流进气角减小，下游的流道气流进气角增大，既而造成下游叶片发生附面层分离。下游流道发生堵塞，进而有部分气流挤向该中间流道，气流进气角变小，使该叶片工况恢复正常。这样各叶片依次发生附面层分离，造成风机压力波动，出力减少。通常在叶片进气口风机安装压力探头来检测风机是否失速。

21．引风机启动前检查内容有哪些？风机启动时，让你留在就地的目的和要求是什么？

答：1、启动前检查内容见规程。

2、引风机（包括锅炉六大风机）启动前检查已完成，风机满足启动许可条件，已可启动。但启动风机时往往还需要巡检人员留在就地的目的：一是观察风机启动时的状况，一旦发生异常情况需要立即处理、汇报，以避免风机及有关设备进一步损坏；二是风机启动后应对风机及相关设备进行一次检查，看其运行状况是否正常。具体要求是：当风机启动时发生如运规中“泵类、风机、电动机异常”章节中所述的需紧急停运的情况是，应果断按接地紧急事故按钮停运风机，随后马上汇报机组长。若风机启动后无明显异常，则应按热机辅机规程中的“辅机启动后检查”的内容，进行一次检查，随后汇报机组长。

22．锅炉MFT的意义是什么？锅炉在什么情况下发生MFT？MFT发生后，锅炉有关设备应怎样动作？

答：1. MFT即主燃料跳闸（MASTER FUEL TRIP）。

2．略。（即MFT联锁动作条件，见规程。）

3．MFT联动（＃1炉）：

（1） PPS盘上显示MFT首出原因；（2）所有磨煤机跳闸,磨煤机热风隔离档板关闭，磨煤机冷、热调节档板关闭，5分钟后冷风调节档板全开；

（3）所有给煤机跳闸，各给煤机指令自动回到25%；

（4） 两台一次风机跳闸，密封风机联跳；（5） 快关燃油母管调节阀、回油阀及所有油枪三位阀；

（6）当任一油枪三位阀未关时，关闭燃油母管跳闸阀；（7）关闭主蒸汽、再热汽减温水电动隔离阀；关闭主蒸汽、再热汽减温水调节阀；（8）跳闸主汽轮机；（9）电除尘A、B跳闸；（10）锅炉吹灰器跳闸；（11）高压旁路控制复位；（12）全开所有燃料风档板；（13）全开所有辅助风档板；

（14）小汽机A、B跳闸；（15）MFT后引风机档板指令关小25%，10秒钟后逐渐开启，20秒钟后恢复；

（16）10分钟后，主汽至辅汽电动隔离阀关闭；

4、MFT动作后，将联锁（二期）：

（1）切断进入炉膛的所有燃料：所有磨煤机、给煤机、一次风机跳闸，点火油跳闸阀、低负荷油跳闸阀、所有点火油枪及低负荷油枪跳闸阀关闭。

（2）汽轮机跳闸（3）所有配风器、二次风隔离门自动全开，进行炉膛吹扫。如因低风量MFT，则所有配风器、二次风隔离门维持原开度一段时间，再自动全开，进行炉膛吹扫。（4）所有吹灰器自动退出，LCS装置自动将扇形板提至最高位置。电除尘跳闸。（因环保原因，现该联锁已取消，机组MFT后应及时通知灰控人员撤出电除尘）。（5）过热器、再热器减温水隔离阀自动关闭 （6） 过热器烟道挡板自动全开，再热器烟道挡板自动全关。

23．厂用电全部中断后时，锅炉各岗位应做好哪些有关工作?

答：#1机组：

1、厂用电中断后，确认锅炉MFT动作，各油枪三位阀、燃油跳闸总阀、回油跳闸总阀自动关闭，磨煤机进口冷、热风门关闭

2、应立即检查炉水泵事故水箱供炉水泵的冷却水进、出水通道畅通，否则手动操作“事故冷却水阀开启”按钮，就地检查开启放水手动隔离阀，保证冷却水通道畅通。

3、确认空预器空气马达自启动正常（否则，通知检修人工盘动），就地确认空预器转动正常，监视空预器轴承油温正常。

4、确认空预器扇形密封板（LCS）返回到设定位置，否则手动提升。

器的进、出口挡板关闭，并联系检修人员人工盘车。

6、在锅炉400V保安 MCC母线恢复供电后，确认扫描风机自启动，其进口通大气挡板开启，否则应手动启动，确认空预器上、下轴承油系统运行正常。

7、确认锅炉侧交流事故照明投用正常，电梯运行正常。

8、在锅炉400V MCC母线恢复供电后，启动两台空预器的电动马达，停运空预器的气动马达。

9、闭式水系统恢复后，检查关闭炉水泵事故冷却水放水阀，对炉水泵事故水箱补水至正常水位。

#2机组：

1、厂用电中断后，确认锅炉MFT动作，各油枪三位阀、燃油跳闸总阀、回油跳闸总阀自动关闭，磨煤机进口冷、热风门关闭。

2、确认直流扫描风机自启动运行正常。

3、确认空预器空气马达自启动正常（否则，通知检修人工盘动），就地确认空预器转动正常，监视空预器轴承油温正常。

4、确认空预器扇形密封板（SDS）返回到设定位置，否则手动提升。

器的进、出口挡板关闭，并联系检修人员人工盘车。

6、在锅炉400V保安 MCC母线恢复供电后：

1）启动扫描风机A或B，其进口通大气挡板开启，否则应手动开启，停运直流扫描风机。

2）确认锅炉侧交流事故照明投用正常，电梯运行正常。

3）在锅炉400V MCC母线恢复供电后，启动两台空预器的电动马达，停运空预器的气动马达，空预器上、下轴承油系统运行正常。

＃3、4、5机组

1、厂用电中断后，确认锅炉MFT动作，点火油枪、低负荷油枪的燃油跳闸阀关、各油枪进口阀关，磨煤机进口冷、热风门关闭。

2、确认直流扫描风机自启动运行正常。

3、确认空预器空气马达自启动正常，就地确认空预器转动正常，监视空预器轴承油温正常。

4、确认空预器扇形密封板（LCS）返回到设定位置，否则手动提升。

5、若空压机系统保不住，应在压缩空气未完全失去时首先考虑把空预器的进、出口挡板关闭，并联系检修人员人工盘车。

6、就地手动关闭吹灰蒸汽电动隔离阀，同时确认吹灰蒸汽母管的安全阀回座。

7、在锅炉400V保安 MCC母线恢复供电后：

（1）启动扫描风机A或B，其进口通大气挡板开启，否则应手动开启，停运直流扫描风机。

（2）确认锅炉侧交流事故照明投用正常，电梯运行正常。

（3）启动两台空预器的电动马达，停运空预器的气动马达，确认空预器上、下轴承油系统运行正常。

24．运行中影响汽温的因素有哪些？请分别说明

答：锅炉过热器的出口汽温决定于省煤器及水冷壁吸热量与过热器受热面吸热量的分配比例。任一影响该比例的锅炉运行和设计变化都会影响到出口汽温。增大蒸发受热面吸热量，减少过热器受热面吸热量，使出口汽温下降，反之，则汽温上升。在合理布置受热面的同时，采用减温、调温挡板等调节手段使汽温保持稳定。

除了减温水、调温挡板等汽温调节会影响汽温外，锅炉负荷、受热面布置、煤炭特性、运行方式这几个方面会影响汽温特性。

锅炉负荷对出口汽温的影响：不同类型受热面的出口汽温特性与锅炉负荷的关系各不相同。辐射式受热面的出口汽温随锅炉负荷的增大而降低；

对流式受热面的出口汽温随锅炉负荷的增大而升高；屏式受热面（辐射、对流参半）的出口汽温少受锅炉负荷的影响。锅炉负荷增加，投入炉内的燃料量和燃烧量随之增大，流经辐射受热面的蒸汽量也增大，但辐射受热面的吸热量虽有增大，由于理论燃烧温度不变，炉内辐射的有效温度只因炉膛出口温度的增大而略有增大，辐射受热面的吸热量的增大跟不上蒸汽流量的增大，结果使出口汽温降低；对于对流受热面其吸热量既因炉膛出口烟温升高、受热面烟/汽二侧的温差增大而增大，也因烟气流量与流速增大而增大，使对流受热面随负荷增大的吸热量增大超过蒸汽流量的增大，其结果是出口汽温随负荷增大而升高。屏式受热面的换热方式是对流、辐射均有，二者特性相抵消，使出口汽温受锅炉负荷影响不大，关键看哪种特性占优势。三种受热面的恰当匹配可以减少锅炉负荷变动对出口汽温的影响。

煤炭特性对汽温的影响：入炉煤炭水份的增加，增大了烟气的热容，使理论燃烧温度和炉内有效辐射温度下降，水冷壁吸热量和蒸发量减少，而与此同时烟气容积和热容增加，炉膛出口烟温变化不大，流经对流受热面的流速和温差增大，吸热量增加，结果导致对流受热面的出口汽温增加，而辐射受热面的出口汽温常是略有降低。煤炭中灰份的增大，增大了炉内火焰的黑度和辐射能力，促进水冷壁的吸热能力，同时促进了炉内结渣和对流受热面积灰。如果结渣倾向大，则对流受热面出口汽温升高；如果积灰倾向大，则受热面出口汽温降低。二者均增大，则不容易判断。灰份的另一个影响是与燃煤挥发份类似、趋势相反的。燃煤挥发份高，灰份少，煤粉的燃烧速度大，火焰集中于燃烧器区域；挥发份高，火焰中炭黑浓度大，火焰黑度大。二者都使炉内换热量增大，炉膛出口烟温降低，结果使辐射过热器的出口汽

温升高，对流过热器的出口汽温降低。燃煤的挥发份小和灰份大，煤粉的燃烧速度降低，火焰拉长，炉膛出口烟温升高，其结果与挥发份高、灰份低相反。

运行操作的影响主要是过量空气系数、给水温度、吹灰、排污。过量空气系数增大，使煤粉燃烧速度增加、火焰长度缩短，同时热容增加使炉膛出口烟温减小，二者相抵。因高压加热器投运方式的改变使锅炉给水温度改变，而给水温度对出口汽温的影响是：给水温度增加，饱和蒸汽和给水的焓差减小，蒸发量增大，结果使出口蒸汽温度下降；反之则出口汽温上升。锅炉排污量增加，使蒸汽量减少，出口汽温上升。水冷壁吹灰时，水冷壁吸热能力增大，炉膛出口烟温下降，对流受热面出口汽温下降；对流受热面的吹灰使对流受热面吸热增大，其出口汽温上升。采用摆动式燃烧器的锅炉，燃烧器上下摆角也影响火焰中心的位置和炉膛出口烟温，同时它也是日常调节汽温的一种手段。

锅炉部分（二）:

25．过热器、再热器管子破坏的机理，壁温超限的原因？如何对其进行保护？

答：锅炉正常运行中，过（再）热器的工作压力相对于管子的设计应力都是不高的，安全系数较大，设计商按管子工作壁温考虑了相应的材质。但由于金属材料的强度在工作温度超越一定极限后，受温度的影响十分敏感，同时不同材质间的价格差异极大，制造商为遏制锅炉造价总是尽可能用

足材质的温度特性，减少高材质金属的用量，使是材质对超温的影响更加敏感。因此，过（再）热器受热面的损坏多因周期性的超温或疲劳引起，而不是压力所致。具体地讲，受热面管子的损坏多开始于管径的增大。金属在长期的应力下会发生蠕变，蠕变速度随工作温度增大而增大并在高到与材质相对应的一定温度后，急剧增大。蠕变使材料强度下降，管径因塑性变形而增粗，管壁变薄；管子受到腐蚀或磨损，也使管壁变薄，管壁的工作应力增大，促进蠕变，其结果也是产生塑性变形和管径增粗，并最终经历多次管径增粗后破坏。当然有的破坏是因材质的缺陷或短时间的过热而破坏的。此外金属材料会因周期性的应力变化而产生疲劳，造成疲劳损坏。经常的原因有吹灰器定位或操作不当使管子受到大的冲击或水滴溅射到管子上产生周期性的热应力；管束安装不当引起振动；膨胀间隙不当产生过大的应力。

引起管壁超温的原因有受热面热负荷高，管内汽侧放热系数小，受热工质温度高，或管壁的热阻大，使管壁处于高的温度下超过管壁金属材质的允许值。因此超温可归为烟侧及汽侧二方面原因。从汽侧而言，管壁温度由蒸汽流经将热量带走来维持。蒸汽带走热量的能力，即汽侧的放热系数是决定于质量流量的，后者又决定于通流阻力系数和压差。在并列管束中，各管间的流量分配决定于各管间的阻力系数分布。管子长度不一，管内径和粗糙度公差、焊口毛刺、弯头失圆、管内异物等，导致通流阻力系数最大的管子就是流量最小的流量偏差管，其壁温高，容易超温。锅炉投运初期进行尽可能多的管子管壁温度测定，就是对导致流量不均匀的制造、安装质量的判别。汽侧另一个原因是管内壁的结垢。水垢的导热系数很小，当管子结垢后，管壁需要通过水垢层的传导才能转移给蒸汽，从而使管壁处于较高的温度。水

垢起源于蒸汽带盐，主要由于炉水含盐高，汽包汽水分离器效果欠佳，使饱和蒸汽湿度增大和带盐；喷水减温器的喷水水质欠佳、带盐。水垢导致的超温表现在各管间均匀，通流阻力增加。从烟气侧而言，主要是局部烟温高造成的温差大及局部流速高而导致烟侧放热系数大。二者常常是伴生的，都使局部的受热面热负荷增大。烟气流量决定于受热面前后的压差及通流面积和通流阻力，各并列管束间的流量分配决定于各管间的通流面积和通流阻力系数。如果管束出现积灰、结渣或存在节距不匀，则各管间的通流面积和通流阻力系数不一，局部流量不匀，流量大的部分烟温降落小，流速及烟温高。由此导致的热偏差表现为管子的出口汽温和壁温不均匀。在对冲式燃烧锅炉中，常存在二侧烟温低，中心区域烟温高；在四角切圆燃烧锅炉中，决定于旋转气流在炉膛上部的旋流情况。

锅炉点火初期，炉内燃烧已进行，烟气流经各受热面，水冷壁可由管内的水进行冷却，强制循环锅炉可由炉水泵通过水动力将热量带走。但过热器受热面无蒸汽或流量很小，再热器必须等汽轮机冲转才有蒸汽流动。在此期间必须对过热器、再热器进行保护，使金属壁温低于其许用温度。锅炉启停中控制金属温度升温速率和炉膛出口烟温。这一方面着眼于各部分壁厚方向的温度分布均匀性、各部分之间的膨胀，以限制热应力和机械应力，另一方面是为了保护过热器、再热器的壁温不致超限。对于设计上工况最恶劣的管子加强检测，并在停炉期间对管子进行检查、维修有利于提高运行的可靠性和可用率；检查吹灰器的定位，防止吹灰气流对受热面的损伤，清除积灰堵灰，维持烟气均匀；保证给水、炉水品质，保证汽水分离器的可靠工作，防止结垢发生；在煤种变动期间及时调整燃烧过程的组织，保证炉膛出

口温度不致于太高，遏制烟气在炉膛内的偏流，同时十分重要。注意减温水量的变化趋势，及时分析变化原因，通过运行方式的改变作出防范。

26．在机组冷态启动过程中，锅炉汽包的温差和热应力是如何变化的，并说明原因？为合理控制汽包热应力，对锅炉启动操作有何要求？

答：上水阶段：内壁温度大于外壁温度，形成内外壁温差，因此在汽包内壁产生压缩热应力，外壁产生拉伸热应力，温差越大，该热应力越大。

操作要求：（1）冷态启动严格按运规要求控制上水温度和上水速度（2）热态启动控制水温与汽包壁温差不大于40℃。

在启动升温过程中，锅炉汽包金属的温差与热应力的变化大体分三个阶段。

在点火升温初期，炉内只有少量的油枪投入，炉内的火焰充满度很差，水冷壁的吸热不均匀性很大。受热面及工质的温度很低，工质的汽化潜热大。对于强制循环锅炉（如＃1炉），汽包和管内流动可以通过炉水泵进行，情况好一些；在自然循环锅炉中因水循环尚未建立，汽包内的水流动很慢，与下部汽包壁所接触得都是几乎静止的水，传热与升温都相对缓慢。在汽包上部的汽空间中，一旦上升管生汽，汽包壁即与蒸汽接触，换热方式是凝结放热，换热系数与受热速度比汽包下部要大好多倍。金属升温速度大，使汽空间的汽包上部壁温高于水空间的汽包下部壁温，这一温差导致汽包产生拱背状变形，产生上部受压、下部受拉的热应力。这一温差与热应力之间的定量关系，由于汽包形状和受热情况的复杂性以及在此过程中汽包壁温分布难以

描述，还难确切计算，一般都按50℃设限。锅炉启动初期升温、升压速度应该严格控制，不能超越多主要原因即在于此。＃2炉汽包另外设置了高位水位计，可以采用高水位方式来缓解启动时汽包的上下部温差。

第二阶段是随着锅炉内吸热量和炉水温度的升高、蒸汽的产生、水循环逐渐建立，汽包上下壁温差逐渐缩小，升温升压速度可以有所增大，但仍有相应当限制，并仍需密切注意这一温差。

第三阶段是锅炉汽压升高到接近额定值，此时金属的工作应力已因内压而接近设计值，虽然这时汽包上、下温度已接近均匀，热应力已低，但若有较大的热应力附加到工作应力上，仍将是危险的。因此上升速度也受到一定的限制。

操作要求：严格按运规规定控制锅炉升温升压率。

27．锅炉停炉中及停炉后汽包冷却的特点怎样？

答：停炉过程中汽包下部与炉水接触，其内壁温度与当时压力下的饱和温度相同，外壁温度高于内壁，汽包上部与蒸汽接触，因压力降低，汽包内壁向蒸汽放热，在近壁面处是一层带有过热度的蒸汽，它的放热系数很小，其结果是汽包上部的壁温较下部为高，外壁较内壁为高，使汽包上部受压，下部受拉，与进水时的情况相同。停炉后也大致如此。因此如果仍然维持引风机运行，将使炉水温度很快下降，使汽包受力更加恶化。

28．机组运行中影响汽包水位的因素？

答：1、给水方面的扰动，其中包括给水压力的变化和调节阀开度变化或者给水泵转速的变化；

2、蒸汽负荷的扰动，其中包括蒸汽管道阻力的变化和主蒸汽调节阀开度的变化；

3、燃料量变化的扰动，包括引起燃料发热量变化的种种因素；

4、汽包压力变化的扰动，汽包压力变化对汽包水位的影响，是通过汽包内部汽水在压力升高时的“自凝结”过程和压力降低时的“自蒸发”过程起作用的。

29．燃煤挥发份过高对锅炉有何影响?

答：燃煤挥发份高，着火容易，燃烧迅速。使着火点离燃烧器距离近，同时燃烧强度高，在燃烧器附近容易结焦，同时燃烧中心区域相对缩小，强度增大，容易在该区域附近形成结渣。炉膛水冷壁部分结渣严重，会进一步促使该区域吸热量减少，导致上部结渣情况加剧。使过热器、再热器汽、壁温水平上升。

在运行调整上应加大磨煤机一次风流量，降低磨煤机出口温度；合理调整二次风配比；加强吹灰；同时做好入炉煤的掺烧。

30．锅炉低负荷运行时应注意些什么？

答：1.保持煤种的稳定，减少负荷大幅度扰动

2.尽量减少锅炉漏风，特别是油枪处和底部漏风

3.风量不宜过大，粉不宜太粗，开启制粉系统操作要缓慢

4.投停油枪应考虑对角，尽量避免非对角运行

5.出灰时必须通知司炉并征得同意

6.燃烧不稳时应及时投油助燃

7.尽量提高一、二次风温

8.保持合理的一次风速，炉膛负压不宜过大

31．锅炉燃烧调整试验的目的和内容是什么？

答：为了保证锅炉燃烧稳定和安全经济运行，凡新投产或大修后的锅炉，以及燃料品种、燃烧设备、炉膛结构等有较大变动时，均应通过燃烧调整试验，确定最合理、经济的运行方式和参数控制的要求，为锅炉的安全运行、经济调度、自动控制及运行调整和事故处理提供必要的依据。

锅炉燃烧调整试验一般包括：

（1）炉膛冷态空气动力场试验（2）锅炉负荷特性试验（3）风量分配试验（4）最佳过剩空气系数试验（5）经济煤粉细度试验（6）燃烧器的负荷调节范围及合理组合方式试验（7）一次风管阻力调平试验

32．锅炉热效率试验的主要测量项目有哪些？

答：（1）输入─输出热量法（正平衡法）

a、燃料量b、燃料发热量及工业分析c、燃料及空气温度d、过热蒸汽、再热蒸汽及其他用途蒸汽的流量、压力和温度e、给水和减温水的流量、压力和温度f、暖风器进出口的风温、风量，外来热源工质的流量、压力和温度g、泄漏和排污量h、汽包内压力

（2）热损失法（反平衡法）

a、燃料发热量、工业分析及元素分析b、烟气分析c、烟气温度d、外界环境干、湿温度，大气压力

e、燃料及空气温度f、暖风器进出口空气温度、空气量g、其他外来热源工质流量、压力和温度

h、各灰渣量分配比例及可燃物含量i、灰渣温度j、辅助设备功耗

33．锅炉设计燃用什么煤种？其工业成分数据各为多少？我厂当前实际燃用哪些煤、其结渣特性如何？各台炉的掺烧原则？为防止锅炉结渣应做好哪些工作？

答：我厂各机组的锅炉设计煤种均为晋北烟煤，其工业成分数据为： 挥发份V 22.82% 含碳量C 47.80% 灰份A 19.77% 全水分 W

9.61% 低位放热量Qdw 22441.3kJ/kg 可磨系数 K 54.81

我厂实际燃煤大致有优混、平混、大末、俄煤、南非煤、澳煤、富兴煤。其中因同品种煤的煤质变化也较大，又根据其放热量及灰熔点的不同，将优混煤分为三大类、平混煤分为二大类：

低位放热量 灰熔点T1

优一： 24.0 ~ 25.5MJ/kg ≥1100℃

优二： 22.0 ~ 24.0MJ/kg ≥1200℃

优三： 19.0 ~ 22.0MJ/kg ≥1300℃

平二： 22.0 ~ 24.0MJ/kg ≥1400℃

平三： 19.0 ~ 22.0MJ/kg ≥1400℃

几个煤种根据结渣特性分为：强结渣煤种：优一、大末、俄煤中结渣煤种：南非煤、澳煤、优二、富兴

弱结渣煤种：平二、平三、优三

单纯从煤种方面的因素考虑，对各机组锅炉使用煤种及掺烧原则规定如下：

一号炉：进口煤与平三煤一起掺烧，比例为：进口煤 40％左右 平三煤 60％

二号炉：以大末煤或优二煤为基本煤种，根据煤质指标进行掺烧或单烧。

大末煤或优二煤：80 ～ 60％ 平三煤： 20 ～40％

三、四、五号炉：以优二为基本煤种进行单烧，或根据煤质指标适当掺烧。当优二煤不足时，可用平二或放热量在22.0 ~ 24.0MJ/kg的富兴煤作为替代煤种。

优一煤原则上放在二期锅炉中使用，且必须与平二煤一起掺烧，优一煤的掺烧比例不大于40％。

为控制锅炉结渣，应做好以下四个方面工作：

1． 加强燃料管理。即根据以上所讲的对入炉煤种及掺烧方案进行控制。

2． 提高燃烧调整建立合理的燃烧工况，保证锅炉在最佳工况运行。

（1）确定不同负荷下燃烧器及磨煤机的投运方案，防止燃烧器区域热负荷过分集中。确定锅炉不投油稳燃的最低负荷，避免在高负荷时油煤混烧，造成燃烧器区域局部缺氧和热负荷过高。为了降低燃烧器区域的热负荷，在设备状况和运行参数允许的前提下，可采用中间层燃烧器停运的方式。

（2）确定煤粉经济细度；保证各支燃烧器热功率尽量相等，且煤粉浓度尽量均匀。

（3）确定摆动式燃烧器允许摆动的范围，避免火焰中心过分上移造成屏区结渣，或火焰中心下移导致炉膛底部热负荷升高和火焰直接冲刷冷灰斗。

（4）确定不同负荷下的最佳过剩空气系数，调整一、二次风率、风速和风煤配比，以及燃料风、辅助风的配比等，使煤粉燃烧良好而不在炉壁附近产生还原性气氛。避免火焰偏斜直接冲刷炉壁等。

3. 加强锅炉运行工况的检查和分析。应每班对锅炉结渣情况进行就地检查。发现严重结渣应及时处理。对易结渣的燃煤要分析减温水量的变化和炉膛出口温度的变化规律，以及壁温变化情况。如采用正常手段无法降温，需更换煤种或减负荷处理，甚至故障停炉。利用负荷低谷运行周期性地改变锅炉负荷促使渣块落下。

4． 加强吹灰器的运行管理。

34．锅炉水位事故的危害

答：水位过高（锅炉满水）的危害：水位过高，蒸汽空间缩小，将会引起蒸汽带水，使蒸汽品质恶化，以致在过热器内部产生盐垢沉淀，使管子过热，金属强度降低而发生爆炸；满水时蒸汽大量带水，将会引起管道和汽轮机内严重的水冲击，造成设备损坏。

水位过低（锅炉缺水）的危害：将会引起水循环的破坏，使水冷壁超温；严重缺水时，还可能造成很严重的设备损坏事故。

35．锅炉为何要设计汽包水位保护，该保护是如何实现的？

答：汽包水位反映了汽包锅炉蒸汽流量与给水量之间的平衡关系，如汽包水位过高，会影响汽包内汽水分离器的正常工作，造成汽包出口的蒸汽中含水分过多而使过热器结垢，造成过热器损坏，严重的甚至会造成过热器、汽机水击。汽包水位过低，则可能破坏锅炉的水循环工况，造成水汽壁管烧坏。因此要设计汽包水位保护，使汽包处于正常范围。

汽包水位保护分高水位保护与低水位保护二部分。信号取自二个电接点水位计及差压式水位计。具体的逻辑实现略。

36．锅炉严重缺水后，为什么不能立即进水？

答：锅炉严重缺水后，水位低到什么程度无法判断，有可能水冷壁管已部分干烧、过热，如果强行进水，温度很高的汽包和水冷壁管，被温度较低的给水急剧冷却，会产生巨大的热应力，有可能造成管子和焊口大面积损坏，同时因过热金属的热容所产生的蒸汽会导致压力剧增，甚至发生炉管爆破事故。

37．锅炉投粉的条件是什么？为何要具备这些条件？

答：锅炉投粉的条件：（1）＃1锅炉：二次热风温度>177℃（2）＃2锅炉：汽包压力>5.0Mpa，一、二次热风温度>149℃（3）二期锅炉：二次热风温度在180℃左右。

为了保证煤粉进入炉膛后能顺利着火、燃烧，第一台磨煤机投运时，除了要投运相应油枪以保证其着火能源外，锅炉整体也要达到一定的温度状态，使煤粉着火，燃烧区域（即炉膛）具备相应的温度条件。上述风温、汽包压力值就是反映锅炉整体温度状态的代表参数。

38．机组冷态启动期间，启动第一台磨煤机前后应注意什么？

答：机组冷态启动期间，启动第一台磨煤机前后应注意：

1、 确认有足够的点火油枪投运且着火良好，锅炉已满足投粉条件。

2、 磨煤机投运后要关注空预器进口烟温应有明显上升，炉膛火焰TV将转变为相对混浊的火光。这说明投粉成功，燃烧正常。

3、 磨煤机投运后，将对锅炉工况、参数产生一定的扰动，尤其要注意炉膛压力、汽包水位、主/再汽温的变化。

39．送、引风机之间有什么联锁，为什么要这样做？

答：逻辑上设置当引风机（送风机）跳闸，联跳对应的送风机（引风机）。

这样设置主要考虑到正常运行中一般二台引风机（送风机）各承担总出力一半，同时炉膛进出风量平衡。一旦一台引风机（送风机）跳闸，通过联跳对应送风机（引风机），使炉膛进出风量在风机跳闸后短时间内仍然保持基本平衡，有利于炉膛压力的平稳，同时有利于自动装置的调节。

40．所有水位计损坏时为什么要紧急停炉？

答：汽包水位计是运行人员监视锅炉正常运行的重要工具，锅炉内部工况都依靠它来反应。当所有水位计都损坏时，水位的变化失去监视，调整失去依据。由于大容量机组采用的高温高压锅炉，汽包内储水量有限，机组负荷和汽水平衡随时在变化，失去对水位的监视，就无法控制给水量。当锅炉在额定负荷下，给水量大于或小于正常给水量的10%时，一般锅炉几分钟就会造成严重满水或缺水。所以，规程规定当所有水位计损坏或失灵时，无法监控水位应立即停炉。

41．制粉系统干燥通风量和磨煤通风量有什么关系？运行中调整哪一个风量，如何调整？

答：磨煤机的干燥通风量是指将煤粉由初始水分干燥到规定煤粉水分所需的通风量。

磨煤机通风量是指为保证磨煤机出力所需的通风量。

当原煤的水分发生变化，其干燥通风量和磨煤通风量会发生变化，两者会不相等，可以通过调节一次风初温来改变干燥通风量，使两者相等。

42．锅炉熄火时，炉膛负压为何急剧增大？

答：1）锅炉炉膛灭火后负压骤增是因为燃烧反应停止，烟气体积因冷却收缩引起。

2）因为煤粉燃烧后，生成的烟气体积比送风量增加很多，因此，引风机出力比送风机大。一旦锅炉发生灭火，炉膛温度下降，原来膨胀的烟气也会冷却收缩，此时送风机还是保持原来的出力运行，则必然产生负压急剧增大的现象。

43．锅炉氧量测点装在何处？氧量计的测氧原理是什么？

答：锅炉氧量计装设在省煤器出口至空预器进口的烟道中。另外为了计算空预器漏风率＃1炉、＃5炉在空预器烟气出口也安装了氧量计，＃3、＃4炉也将陆续在此处装氧量计。同时二期各机组在烟囱处安有氧量计作为烟气排放检测的一项内容。

目前我厂在锅炉运行中采用氧化锆来测定烟气中的含氧量。其核心部件为氧化锆陶瓷。制作时在纯氧化锆中掺入一些低价氧化物，经焙烧形成的晶体中含有氧离子空穴，允许氧离子O2－通过空穴运动，从而具备导电性能，其导电率随温度上升而上升。外界氧分子在氧化锆晶格的氧离子空穴上形成氧离子。通常在氧化锆两侧烧结了海绵状的多孔铂作为两个电极。一个电极与烟气接触，另一个与标准氧气接触，由于两侧氧浓度不同，氧离子O2－由高浓度向低浓度扩散时而产生电动势。测量该电动势并进行修正就可测定烟气含氧量。

44．锅炉在高负荷运行工况下，氧量过高或过低对锅炉有什么危害？ 答：锅炉在高负荷运行工况下，氧量过高危害：

1、 各大风机的出力过大，可导致风机动叶调节裕度不够大；

2、 氧量过大必然导致壁温过高，一号机壁温在高负荷时就已接近报警值，大大增大了减温水，经济性降低；

3、 排烟温度提高，降低了锅炉的经济性；

4、 各风机出力增大电流增大，厂用电率增加；

5、 氧量过大，烟气流速增大，使空预器出口灰分含碳量增加，机械不完全燃烧损失增加；使烟气侧左右分布更加不均匀；

6、 增加S化物、NOX气体的产生；

氧量过低的危害：

1、 由于后期供氧减少使煤粉的机械、化学不完全燃烧损失；

2、 由于还原性气体增加，使炉子更加容易结焦，长时间运行壁温运行条件比较恶劣；

3、 氧量过低会使炉子的燃烧稳定性降低，不利于炉膛的安全。

4、 使燃烧时间延长，排烟温度提高；

45．锅炉一、二次风的配风原则怎样？为实现此配风原则，锅炉自动配风控制是怎样设计的？

答：锅炉一次风配风量应满足两方面要求：一是满足磨煤机制粉的输送出力及干燥出力的要求；二是满足煤粉喷入炉膛后挥发份析出着火所需的空气量。二次风量应满足煤粉充分着火、燃烧所需的氧量要求。

我厂锅炉配风自动控制设计是：一次风给出一条配风量曲线，即根据给煤机给煤量多少，要求配给相应的一次风量，此曲线为一线性直线，即配风量随给煤量增大而线性增大，二次风量即由锅炉负荷指令经氧量校正后给定，其中为了保证在炉膛中的燃料能完全燃烧，锅炉必需始终处于送风量大于燃料量的状态。为此，风量控制设计中还加入了热量信号、燃料量信号等比较信号，以确保锅炉二次风量的配给适当。

46．锅炉运行调整的主要任务有哪些？

答：1.保证正常的汽温和汽压 2.使蒸发量适应外界负荷的需

要 3.均衡进水维持其正常水位

4.保证炉水和蒸汽品质合格 5.维持燃烧经济，尽量减少热损失

47．如何根据燃用煤质调整一次风量及磨出口温度，运规中对此有何要求，其目的是什么？

答：我厂锅炉是按燃用晋北烟煤设计，煤质有一定的波动范围。因此合适的一次风量及磨煤机出口温度也应随煤质的变动而有所不同。在此所提到煤质主要指挥发份指标。原则上讲燃用煤挥发份高，则应适当增加一次风量，降低磨煤机出口温度。运规中对一次风量的具体规定是：磨煤机一次风

量应根据给煤机转速对应的设计曲线进行调整，当燃煤挥发份Vad>30％时，应根据情况增加一次风量5％～10％，对磨煤机出口温度的具体规定是：运行中的磨煤机出口温度控制在65℃～80℃，当燃煤挥发份Vad>30%时，磨煤机出口温度不宜高于70℃，当Vad

其目的是：

1、防止磨煤机着火、爆炸。燃煤挥发份越高，越容易着火、爆炸。因此运行中应适当限制磨煤机出口温度，减少着火、爆炸的可能。

2、控制好燃烧器喷口的着火距离，以缓解机组高负荷运行时喷嘴附近的结渣及避免机组低负荷运行时，锅炉燃烧不稳定，甚至可能出现的脱火、熄火。

48．谈谈防止锅炉灭火放炮的措施？

答：为防止锅炉灭火放炮应做好下列工作：

1、 加强到厂煤的管理和监督，应根据我厂锅炉选用适烧煤种，杜绝不适煤种进厂。

2、 加强燃料堆场的管理，堆煤必须根据煤种或煤质分堆存放，不同煤种或煤质的煤不能放在同一煤堆存放。在煤场动态图中必须标明每一煤堆的界限和该煤堆的煤质参数。

3、 煤仓进煤必须根据当值值长签发的上煤指令进行，没有煤质参数或不符合掺烧标准的煤种不能进入炉膛燃烧。

4、 燃用单一煤种时，控制燃煤低位热值最低为19000kJ/kg，低于19000kJ/kg的煤种在没有得到上级技术部门许可和特殊措施的条件下不能送入炉膛燃烧。

5、 混煤燃烧时，控制混煤低位热值在21000～23000kJ/kg之间，低位热值低于18000kJ/kg的煤不能选择作为混煤煤种。

6、 启停磨煤机时一定要满足磨煤机点火能源要求，严禁采用强制点火能源启动磨煤机。启动第一台磨煤机时，在满足磨煤机点火能源的条件下同时必须满足炉膛有足够高的温度，控制二次风温在180℃左右时，才允许启动磨煤机，被启动的第一台磨煤机应选择布置在炉膛下部的磨煤机。

7、 启动或停止磨煤机必须经过规定的吹扫程序，不能无故缩短或强制吹扫程序。一般情况下磨煤机不能长时间在低负荷下运行。停止磨煤机时要保证足够的风量和吹扫时间，防止煤粉积存在磨煤机内或煤粉管道内；停磨后要确认关闭热风挡板、防止积存磨煤机内的煤粉发生自燃。

8、 当机组发生“MFT”保护拒动时，应立即手动“MFT”后保护动作，注意手动“MFT”后保护动作正确性。当发现所有正常运行的炉膛火焰监视器均失去火焰显示和炉膛负压显示达到满量程时，应立即手动“MFT”，锅炉“MFT”后必须按规定进行炉膛吹扫，炉膛吹扫风量不得小于30％总风量。

9、 锅炉在机组启动前必须按规定进行炉膛吹扫、油枪泄漏试验，严禁强制锅炉吹扫和油枪泄漏试验程序，强行进行锅炉点火。

10、在目前条件下，当机组负荷低于300MW时，为防止低负荷燃烧不稳定，应投油助燃。在低负荷燃烧阶段，不得进行炉膛吹灰，在运行中发现锅炉燃烧不稳定时，应立即投油助燃，防止锅炉灭火。

11、引风机高、低速运行要和锅炉负荷相匹配，规定锅炉蒸汽负荷1000t/h以下时禁止引风机高速运行或引风机进口调节风门开度低于20％时，禁止引风机高速运行。

12、当锅炉负荷低于1000t/h时，要注意磨煤机启动或停止时，磨煤机吹扫程序执行过程中风量增大对一次风母管和炉膛压力的冲击。

13、运行中锅炉的FSS、BCS保护必须全部投入运行且动作可靠，每次大小修必须对FSS、BCS保护进行校验，确保保护动作正确。

14、做好磨煤机和给煤机的定期检验及维护工作，确保煤粉细度合格，各煤粉管煤粉浓度均匀。做好油枪的维护工作。

49．汽包虚假水位的发生机理是什么？谈如何手动控制好汽包水位？

答：虚假水位是汽包、水冷壁内汽水混合物中含汽量剧变（或称汽水混合物比容剧变），反映在汽包指示水位的变化。产生虚假水位有二方面原因：内因为汽、水侧压力剧变，由于压力的快速变化，引起工质饱和温度变

化，而汽、水温度基本不变，从而导致工质含汽量（即比容）的变化。这种含汽量变化不同于由于外部热量交换而引起的所谓“自蒸发”或“自凝结”状态。如内部汽压急速下降，工质饱和温度下降，导致原来还是液体的水汽化为蒸汽，因蒸汽比容远比液体大，使汽水总体积增大，表现为高的虚假水位。汽压急速上升则反之。外因为水冷壁受外部燃烧率瞬变而导致热交换的瞬变，从而因产汽率的改变导致了工质内部含汽量的变化，致使产生虚假水位。

要控制好汽包水位，首先要掌握锅炉的汽、水平衡，树立水位“三冲量”的概念。给水与蒸汽流量的偏差，既是破坏水位的主要因素，也是调整水位的“工具”。

要掌握各负荷下给水量（蒸汽量）的大致数值。对汽泵、电泵的最大出力及其各种组合下能带多少负荷应心中有数。

燃烧操作上避免汽压、燃烧的过大扰动，以减少虚假水位影响。在水位事故处理中需要燃烧控制与水位控制的良好配合，尽量避免在水位异常时再叠加一个同趋势的虚假水位。如果掌握得好，在处理中可利用虚假水位，在原水位偏离方向上叠加一个趋势相反的虚假水位来减缓水位的变化趋势。

对操作中会出现的虚假水位及其程度应有一定的了解，并且事先采取措施预防水位的过分波动。

操作要力求平稳，不要太急、太猛。

50．操作阀门应注意哪些事项？

答：操作阀门应注意：

1.使用操作阀门扳手应合乎规定，严禁用大扳手紧小阀门，以防阀门损坏；

2.操作阀门时，操作人应站在阀门的侧面，以防止汽水冲出伤人；

3.开关阀门应缓慢，进行充分暖管，防止冲击和振动；

4. 开关阀门不应用力过猛，以防阀杆螺纹损坏；

5. 阀门开关过紧或有泄漏现象，应及时联系检修人员处理。

51．如何在机组启动过程中控制好汽包水位？

答： 1、作为操作者，当汽包水位准备手动干预时，在以维护汽包水位在规定范围内的总目标上，要保持给水流量和蒸汽流量平稳，因为这是维系汽包水位动态平稳的关键因素。调节给水泵时，就以调节给水流量等于蒸汽流量作为原则，二者相等，意味着汽包的进出平稳，控制好水位就有了保障。

2、要保持给水压力大于汽包压力，否则，水是“压”不进汽包里面去的。

3、另外，操作要勤，但不可大起大落，否则易引起水位大起大落以至最终无法控制，对给水泵转速、再循环阀操作都应如此。

4、要掌握再循环阀手、自动切换的逻辑及在指令跟踪上的特点。

5、密切注意减温水调节阀的开度，及时调节水位。

6、由于锅炉启动阶段时CRT上数据不准，水位应以电接点水位计为准，CRT数据反映趋势。

7、应维护汽包压力的稳定，不应大起大落，当其剧变时，由于虚假水位的影响，不能盲目根据水位调节，注意汽水平稳。

8、防止电泵和汽泵过流量，电泵的旁路阀前后应保持至少2MPa的压力差。

由于电泵和汽泵不宜同时自动，控制水位时应同时注意除氧器、热井的水位。