岩石锚杆基础是什么【岩石锚杆基础计算书】
北大门岩石锚杆基础设计
一、 原始数据
1. 本基础为北大门岩石锚杆基础，起控制作用内力（设计值）为：FN =-162.72kNVx=-132.902kN,Vy=-224.63kN（分解后）。由地质勘察院
1 杂填土1.94m；○2中风化花岗岩深度未提供的拟建场地土层分布为：○
揭穿；岩石与砂浆的粘结强度特征值f=0.4Mpa。锚杆筋体采用热轧带肋三级钢筋，直径为32mm，水泥砂浆强度为30Mpa，细石混凝土强度等级为C30。基础混凝土强度等级为C30。锚杆的平面布置图及基础断面尺寸如下图所示：
锚杆平面布置图
A—A剖面图
2.构造要求
由《建筑地基基础设计规范》第8.6.1条及《高耸结构设计规范》
第7.3.17条可得：
1) 锚杆孔直径宜取锚杆筋体直径的3~4倍，即96~128mm，且不得小于一倍锚杆直径加50mm，即不得小于
82mm，本基础取
100mm，满足要求。
2) 锚杆中心间距不小于6倍的锚杆孔直径，即600mm，本基础取700mm，满足要求。
3) 锚杆筋体锚入岩石的深度应大于40d=40x32=1280mm，本基础为3000mm，满足要求。
4) 锚杆到基础边距不应小于150mm，本基础为200mm，满足要求。
5) 锚杆筋体插入上部的锚固长度应符合钢筋的锚固长度要求要求：
la=αfyd/ft=0.14x360xd/1.43=35.3d 按一级抗震考虑需要乘以1.15的系数，且钢筋直径大于25mm需要乘以1.1的修正系度，即：laE=1.05×1.1la=1.05x1.1x35.3d=45d 所以 laE=45x32=1440mm 本基础为1500mm 满足要求。
二、 承载力计算
1.作用于基础底面形心处的内力为：
Mx=224.63x3.25=730kN⋅m，My=132.902x3.25=431.9kN⋅m。
FN =-162.72kN，Vx=-132.902kN,Vy=-224.63kN。
2.基础自重及其上土重标准值为：
Gk=2x2x2x20=160kN 3.锚杆基础中单根锚杆所受最大拔力计算：
Fk+GkMxk⋅yiMyk⋅xi −−Nti=22nyxii
Nt,max≤Rt
Nt,max=−162.72+160730×0.75431.9×0.75=-258.54kN（拉） −−86×0.7526×0.752
由锚杆砂浆与岩石的粘结确定的Rt为
Rt=0.8×3.14d1lf=0.8x3.14x0.1x3x400=301.44kN
由锚杆筋体与砂浆的粘结确定的Rt为
Rt=π⋅r2fy=3.14×0.0162×360×1000=289.4 kN
即：Nt,max≤Rt 满足要求。
三、 基础配筋计算
1.由《混凝土结构设计规范》第8.5.2条可得底部钢筋最小配筋面积为：
As,min=ρminbh=0.15%x1500x2000=4500mm2
选用三级钢HRB400 18@110，As,min=4626mm2，满足要求。
2.由《高耸结构设计规范》第7.3.20条可得基础顶部配筋为：
Mc=1.35QtC=1.35x3x258.54x0.25=261.8kN⋅m
所以
=1450x=h0−
As=α1fcbx
fy=1.0×14.3×2000×6.33=503mm2 360
选用三级钢HRB400 12@200，As,min=1130mm2，满足要求。
四、 短柱配筋计算
1.作用于短柱底面形心处的内力为
Mx=224.63x1.75=393.11kN⋅m，
My=132.902x1.75=232.58kN⋅m。
FN =-162.72kN，Vx=-132.902kN,Vy=-224.63kN。
2.斜截面受剪承载力计算
按偏心拉构件计算：
Vu=A1.75ftbh0+fyvsvh0−0.2N sλ+1.0
M393.11==1.823 Vh0224.63×0.96
1.751.751.43×103×1×0.96=851kN ftbh0=λ+1.01.823+1.0
箍筋加密配置按间距100mm计算 Asv=(Vu+0.2N)s(224.63+0.2×162.72)×0.12==3.56 mm3Asvh0270×10×0.96选用 双肢箍 φ10@100，Asv=2x78.5=157mm2满足。 箍筋配筋率
ρsv=n⋅Asv1f2×78.5==0.157%≥ρsv,min=0.24t fyv1000×100bs
1.43=0.127%，满足。 270=0.24
3.正截面配筋计算
M393.11×103 eo===2415.87mm为大偏心受压 N162.72
取as=a/
s=35mm
h e=eo−+as=1950.87mm 2
假定x=xb=0.518ho=499.87mm来计算A/
s值。
A/
s=Nue−α1fcbxb(ho−f/
s(ho−a/s)xb)
取A/
s=ρ/
minbh=0.002×1000×1000=2000mm2 选用6根直径为25mm的三级钢（As=2945mm2）。 由α1fcbx2
2−α1fcbhox+Ne=0得
按偏心拉构件计算：
Vu=A1.75ftbh0+fyvsvh0−0.2N sλ+1.0
M393.11==1.823 Vh0224.63×0.96
1.751.751.43×103×1×0.96=851kN ftbh0=λ+1.01.823+1.0
箍筋加密配置按间距100mm计算 Asv=(Vu+0.2N)s(224.63+0.2×162.72)×0.12==3.56 mm3Asvh0270×10×0.96选用 双肢箍 φ10@100，Asv=2x78.5=157mm2满足。 箍筋配筋率
ρsv=n⋅Asv1f2×78.5==0.157%≥ρsv,min=0.24t fyv1000×100bs
1.43=0.127%，满足。 270=0.24
3.正截面配筋计算
M393.11×103 eo===2415.87mm为大偏心受压 N162.72
取as=a/
s=35mm
h e=eo−+as=1950.87mm 2
假定x=xb=0.518ho=499.87mm来计算A/
s值。
A/
s=Nue−α1fcbxb(ho−f/
s(ho−a/s)xb)
取A/
s=ρ/
minbh=0.002×1000×1000=2000mm2 选用6根直径为25mm的三级钢（As=2945mm2）。 由α1fcbx2
2−α1fcbhox+Ne=0得
x=32.30mm
As=N+α1fcbx2=1735mm fy
选用6根直径为25mm的三级钢（As=2945mm2）。