整体式单向板肋梁步骤_整体式单向板肋梁楼盖设计

整体式单向板肋梁楼盖设计

学院：土木工程学院 班级：土木095班 姓名：管敏

学号：2091223102 指导老师：张东海

1

整体式单向板肋梁楼盖设计

一、设计资料

1）结构平面及柱网布置如图1所示（楼梯间在此平面外），

图1 楼盖结构平面布置图

某设计基准期为50年的多层工业建筑楼盖，采用整体式钢筋混凝土结构，柱截面尺寸为500mmx500mm，柱高4.5m。 2)楼面构造

楼面为20mm厚水泥砂浆抹面混合砂浆抹灰。

3)楼面活荷载标准值：4.5kN/m2。

4)恒载分项系数为：1.2；活荷载分项系数为1.3（因露面活荷载标准值大于4kN/m）。 5)材料选用：

混凝土用：C25 （fc=11.9N/mm2, ft=1.27N/mm2）

钢筋：主、次梁受力筋用HRB335或HRB400级钢筋，板中受力筋用HRB335（fy=300 N/mm2）、HPB235(fy=210 N/mm2）；其它用HPB235(fy=210 N/mm2）。

2

15mm厚混合砂浆抹灰；梁用15mm厚

二、板的计算

板按考虑塑性内力重分布方法计算。 板厚h

l200050mm，对于工业建筑楼盖要求h70mm，故取板厚80mm。 4040

1111

次梁界面高度应满足h(~)l(~)6000mm(334~500)mm，故取次

18121812

11

梁界面高度h450mm，梁宽b(~)h(150~225)mm，取b200mm，板的尺

32

寸及支承情况如图2所示。

如图2

（1）荷载计算

20mm厚水泥砂浆面层： 0.02200.4 kN/m2 880厚钢筋混凝土现浇板： 0.0

25

2

. 2kN/m

15mm厚混合砂浆顶棚抹灰：517 0.01

0kN/m.22

2

恒荷载标准值： gk=2.655kN /

恒荷载设计值： gk=1. kN/m22.655=3.1826

2活荷载设计值： q=1. kN/m34.5=5.85

2合计： qg=9.036kN /

（2）计算简图 板的计算跨度：

边跨ln(2.00.12

0.2

)m1.78m 2

3

l0ln

a0.12(1.78)m1.84m 22

因ln

h0.12

(1.78)m1.82m1.84m 22

故取l01.82m

中间跨 l0ln(2.00.2)m1.8m

1.821.80

1.1%10%

1.8

可按等跨连续板计算内力。取1m宽板作为计算单元，计算简图如图3所示：

跨度差

如图3

（3）弯矩设计值 连续板各截面弯矩设计值见表1。

表1

（4）承载力计算 b1000mm，h80mm，h08020mm60mm，钢筋采用

a1.0，HPB235(fy=210 N/mm2）,混凝土采用C25（fc=11.9N/mm2, ft=1.27N/mm2），

各截面配筋详见表2。

4

表2

25跨中和中间支座考虑板的内拱作用，其计算弯矩折减20%。 板的配筋见附件T-2。

计算221mm2实配252mm2

计算167mm2实配252mm2

实配252mm2

A8@200（隔一弯一）实配252mm2

A8@200（隔一弯一）

a)边区带

5

计算221mm2实配252mm2

计算133mm22

实配252mm2

A8@200（隔一弯一）实配252mm2

A8@200（隔一弯一）

b)中间区板带

三、次梁计算

次梁按考虑塑性内力重分布方法计算。

1111

主梁截面高度h(~)l(~)6000mm(400~600)mm，取主梁高度

15101510

11

h600mm，梁宽b(~)h(200~300)mm，取b300mm，次梁的尺寸及支

32

承如图4所示。

如图4

（1）荷载

恒荷载设计值：

6板传来恒荷载 3.18

2.06.372 k

次梁自重： 1.25250.2(0.450.8)6.372kN/m 梁侧抹灰：1.2170.02(0.450.8)6.372kN/m 合计g8.892kN/m

2.0活荷载设计值 由板传来 q7.8

6

15.6k N

总计 gq24.492kN /（2）计算简图

次梁的计算跨度：

边跨ln(6.00.12

0.3

)m5.73m 2

a0.24

l0ln(5.73)m5.85m1.025ln5.87m

22

取l05.85m

中间跨 l0lc(6.00.3)m5.7m 跨度差

示。

5.855.7

2.63%10%，可按等跨连续梁进行内力计算，其计算简图如图5所

5.7

g+q=24.492KN/m

如图5

（3）弯矩设计值和剪力设计值 次梁各截面弯矩、剪力设计值见表3、表4.

表3 次梁各截面弯矩计算

表4 次梁各截面剪力计算

7

（4）承载力计算

次梁正截面受弯矩承载力计算时，支座截面按矩形截面计算，跨中截面按T形截面计算，其翼缘计算宽度为：

11

边跨 b"fl0(5850)mm1950mmbs02000mm

33

11"

离端第二跨、中间跨bfl0(5700)mm1900mm

33

梁高h450mm，翼缘厚度80mm，除离第二端支座纵向钢筋按两排布置

(h0(45060)mm390mm)外，其余截面均按一排纵筋考虑，

h0(45035)mm415mm。纵向钢筋采用HRB335(fy=300 N/mm2）,箍筋采用HPB235(fy=210 N/mm2）,混凝土采用C25（fc=11.9N/mm2, ft=1.27N/mm2），a1.0，经判断各跨中截面均属于第一类T形截面。

次梁正截面及斜截面承载力计算分别见表5、表6

表5 次梁正截面承载力计算

8

9

计算701mm2实配710mm2

计算479mm2实配509mm2实配615mm2B16+2B14（弯起

）实配461mm3B14（弯起）

次梁的配筋

四、主梁计算

主梁按弹性理论方法计算。

（1）截面尺寸及支座简化 由于

EIEIE3006003E3003003()梁/()柱=()/()64，故可将主梁ll126000124500

视为铰支于柱上的连续跨进行计算；两端支承于砖墙上亦可视为铰支。主梁的尺寸及计算简图如图7所示。

如图7

（2）荷载

恒荷载设计值：

26.0=5kN3. 3次梁传来恒荷载 8.89

主梁自重（折算为集中荷载）

1.2250.3（0.6-0.08）2=9.36kN

梁侧抹灰（折算为集中荷载）

10

1.2170.02（0.6-0.08）22=0.85kN

K6N合计 G=63.5

6活荷载设计值由次梁传来 Q=15.6.0=K9N3 .

=157.1K6N总计 GQ

（3）主梁计算跨度

边跨ln(6.00.12

0.3

)m5.73m 2

l0ln

abb

+(5.730.180.15)m6.06m1.025ln+6.02m 222

取l06.02m

中间跨

ln(6.00.3)m5.7m l0lnblc(5.70.3)m6m

6.026

)m6.01m（计算跨度支座弯矩用） 2

平均跨度(

跨度差

6.026

0.31%10%，可按等跨连续梁进行内力计算，其计算简图如6

图8所示。

QQQQQ

Q=93.6KN

图8

（4）弯矩设计值 主梁在不同荷载作用下的内力计算可采用等跨连续梁的内力系数表进行，其弯矩和剪力设计值的具体计算结果见表7，表8.

11

表8主梁各截面剪力计算

（5）承载力计算 主梁正截面受弯承载力计算时，支座截面按矩形截面计算（因支座弯矩较大，取h0(60080)mm520mm），跨中截面按T形截面计算（h"f80mm，h0(60035)mm565mm），其翼缘计算宽度为

12

11

b"fl0(6000)mm2000mmbs06000mm 纵向钢筋采用

33

HRB335(fy=300 N/mm2）,箍筋采用HPB235(fy=210 N/mm2）,混凝土采用C25（fc=11.9N/mm2, ft=1.27N/mm2），a1.0，经判断各跨中截面均属于第一类T形截面。

主梁正截面及斜截面承载力计算分别见表9、表10

13

（6）主梁吊起钢筋计算 由次梁传至主梁的全部集中荷载

GQ=53.35293.6146.952kN

吊筋采用HRB335级钢筋，弯起角度为45o，则

Asb

GQ1469522

346.37/mmo

2fysin2300sin45

选配2B16（402mm2），主梁的配筋如附录T-5所示

14